Фонарик на светодиоде

Фонарь требуется надежный. И не только для спелеолога или туриста, но и в любом случае почти.

На даче нет света, в подвале или кладовке ничего не видно, в машине что то посмотреть. Пройти по лесной тропинке а тут стемнело.

Сейчас все на  светодиодах, и то есть ненадежные или быстро сажают батарейку. Или светят плохо.

Здесь простой фонарик с минимальным количеством деталек и поэтому надежный и долго работает.  2 батарейки это 30 40 часов работы. И можно литиевую батарею присоединить 18650 или со старого мобильника аккумулятор, тогда не надо часто батарейки покупать но нужна зарядка. ! ! Внимание — аккумуляторы проработают долго если их заряжать на зарядном устройстве придуманном специально для этого, например для никелевых и никель -металлгидридных это устройство Ansmann, для литиевых есть защитные платы а лучше доставать и ставить на зарядку — где каждый элемент отдельно зарядится. Ток зарядки для лития — емкость поделить пополам, например 2200 пополам это 1100 миллиампер, а разряжать только током не больше 1-часового разряда, то есть если аккумулятор 2200 то не больше 2 ампер, в совсем крайнем случае 4 ампера разряд за 30 минут, но это 1-2 раза а потом перестанет работать, если ток не превышать то выдерживают 500-1000 заряд-разрядов и больше. Напряжение на аккумуляторе одном никак не больше 4.2 вольта при заряде. Проверяйте если аккумуляторы с Али — конечно они подписаны 9900 а лучшие LG Sanyo Sony 3200 стоят под 500 рублей штука а вот китайские 90 всего — только они реально 1700 — и то хорошо если так а не 1200. Замерить по времени разряда током в 1 а и подписать маркером правильно.

Дальше схемотехника как устроено. Брать паяльник не обязательно, есть Декатлон или Митинский рынок если Москва. И в 3 раза дешевле чем petzl tikkina, разве что чуть побольше.

Там не транзистор а микросхемка с катушечкой дросселем step up pwm что означает импульсный повышающий преобразователь напряжения на 3.6 вольт. Еще 3 детальки конденсаторы электролитические — выходной советуют американцы танталовый, на входе обычный алюминиевый,   и еще диод шоттки.  У него отличие что теряется меньше чем 0.3 вольта всего. На осциллограмме не очень понятно , но видно что светодиод горит почти с полной яркостью а на входе чуть больше 0.6 вольта как будто батарейки совсем сели. Ступенька импульсов ровная и ее высота 5 вольт ,  на светодиоде почти 3 вольта. Микросхемка которая с 3 ножками как транзистор рассчитана на 3.6 вольта ее маркировка E36K .

Я предполагаю что это либо xc6372 Torex но скорее всего другая- фонарику уже лет 7, а это более новый вариант,  наверно xc9110 либо ее аналог с маркировкой 3.6 вольта. Она сделана сразу на это напряжение и не регулируется и впоглне дает больше 90 процентов от мощности светодиода, если подать 3.75 вольта он конечно еще ярче загорится но скоро перегорит что и происходит в дешевых фонариках. Китайская как вариант uc8383 или s8355  ablic на 3 вольта тоже есть, сейчас вариантов еще штуки 3 и с теми же выводами в том же корпусе. Zxld381 Zetex 2010 года но у нее маркировка 381 и корпус sot23 .Elm92 то же sot89-3 корпус и так же выводы . От 0.7 вольта работает еще  https://datasheets.maximintegrated.com/en/ds/MAX756-MAX757.pdf  только корпус с 8 выводами.

* что то эти фонарики не продаются больше ну так есть замена. Удобно что именно этот запустится от одной батарейки и даже не новой, вместо второй гвоздик проволочку и будет работать. конечно поработает не 20 часов а меньше. От 2 щелочных батареек AA часов 18 — 20. Geonaute.

Фонарик с преобразователем без микросхем

Еще очень простой вариант — схема та же что и выше, но без микросхемы, вместо нее 2 транзистора обычных и 1 полевой. Может тоже давать повышение напряжения — через светодиод протекает ток, который накапливается в катушке, после закрытия полевика возникает напряжение на катушке — индукция, открывается диод шоттки и ток идет через светодиод. Отличие от схемы выше — регулирующий элемент до катушечки, то есть понижение напряжения. На практике для запуска схемы надо чтобы ток пошел через светодиоды, поэтому с повышением напряжения она не заработает, запуск при 14.6 вольтах а вот стабилизацию тока делает, при 15 вольтах ток потребления 0.3 ампера а при 20 вольтах 0.22 ампера, ток через светодиоды 0.3А . (это без микросхемы, ниже еще будет вариант на mc34063.)

схема вот отсюда http://www.qrz.ru/schemes/contribute/constr/light2.shtml

Провереная схема фонарика — может работать от 4.5 вольт если все светодиоды в параллель, а так требует 15 вольт питания, на светодиодах 13. (Понижение напряжения — step down )

перевернул нормально — набрано в екселе а точнее libre office calc за 3 минуты потому что не винда на компьютере. И библиотеку компонентов покупать не надо . micro Henri . мотать надо витков 20 — 30 а не 10 тысяч. Напряжение на транзисторе полевом проверить — осциллографом.

поправочка . 421 микрогенри. 90 витков многожильного с фторпластовой изоляцией, примерно 0.5 мм. 0.82 ома. Почти % литцендрат % — специально придуман высокочастотный провод для радио в основном. Уронили в советское время растяпы Миг 25 он в Белоруссии на кусты свалился и почти не погорел, и так и бросили, там у летчиков в загашнике много чего валялось, советские детали они из золота были, а провода этого катушечки 3 разных. Данные с прибора . Измеритель L. C. R Цифровой Е7-8. Тоже антиквариат, приборов Елена 7-8 сделано в Минске всего сотню может полторы, стоил больше 30000 советских рублей. Применяется совсем необычно, например в Институте Курчатова говорят или в геологии, электронная лоза прямо, проводок к какому то не поляризующемуся электроду и ученый сразу говорит — а здесь вода просачивается, через глину и песок на глубине примерно 15 метров , колодец копайте а вот строить лучше не здесь, а вот там, там домик не ляжет набок как в Республике Китай 16-этажка, а будет стоять крепко.

Катушка на 3 вольта от разобранного источника ATX, обмотка считается так — по напряжению линейная зависимость, было 20 витков, это 3 вольта, стало 90, это 13 с половиной. Падение на 4 светодиодах 13 вольт, еще не учитывается внутреннее сопротивление (0.8) и внешнее для регулятора по току (2 ома), при токе 200 миллиампер надо прибавить пол вольта. На светодиодах 13 вольт — почти максимальный режим (3.3 v). Индуктивность от числа витков по другому зависит — омега в квадрате, 20 витков это 17 микрогенри примерно а 90 это 421. Еще очень важен материал сердечника катушки, порошковое железо по — видимому, работает до 300 килогерц и не нужен немагнитный зазор, если катушку мотать на феррите то зазор нужен, витков будет меньше раза в полтора, а передаваемая мощность больше , но частота только до 40 килогерц. Проверено с 3-вольтовыми диодами, а если 13 вольт то номиналы немножко надо будет поменять — в основном обмотку и может транзистор . Проверка — замкнуть нагрузку и смотреть ток на ограничительном резисторе (можно по напряжению на нем).

Сравнение с фонарем Petzl 3 ватта 400 люмен — сильно в 3 раза ярче самоделка и до 10 метров и в разные стороны свет, у фонаря наоборот — сине белый оттенок пятно света а рядом темно, но светит метров на 30.

Попытка установить синхронизацию — видно но плохо, срабатывает именно регулировка по ширине импульсов.

Подбор катушечки из готовых — подходит от лампы замены трубочки Т4 — там 36 вольт около сотни светодиодов тех же и контроллер viper22dip. 1 миллигенри 1.4 ома, чуть меньше будет кпд. Катушка на стерженьке из феррита витков 100 примерно, проводок тонковатый 0.3 вроде но подойдет (такая же лампа работает на кухне года с 2009, электролиты танталовые заменил. Контроллер надежный, вот только высокочастотный разряд в подходящих проводках — дает эффект очереди из автомата Калашникова и моргание света наверно во всем доме, но это секунду при включении, чтобы народ не пугать надо ставить проходной конденсатор и дроссель — можно фильтр из сгоревшего компьютерного блока).

не подходит 15 вольт а стабилизация не запускается — нет генерации, видно частота получаться должна была с такой катушечкой сильно ниже. Ток уже пол ампера все перегревается, дальше прибавлять нельзя, светодиоды погорят. С намотанной по правильному катушечкой запускается, ток 200 миллиампер, 2 вольта дополнительно требуется, то есть входное напряжение 14 вольт, с 14 и больше до 20 проверял запускается стабилизация. Частота как то не понятно устанавливается — меньше стала при большей нагрузке.

Еще одна проверка — светодиоды чуть чуть светятся, на входе 14 вольт, поставлен резистор в сумме 15 ом, он ограничивает ток. в случае К. З. ток через светодиоды при 20 вольтах на входе пойдет = 20-13 поделить на 15 ом = меньше пол ампера, они не сгорят, переплавится за полсекунды 15 омный резистор на 2 ватта и все выключится.В рабочем режиме вставка плавкая пол ампера, а резистор будет 2.5 ома 4 ватта, что соответствует стабилизации тока 0.3 ампера. 300 миллиампер максимальный рабочий ток, при этом излучатель лампы надо установить на более мощный радиатор, тот что из разобранной лампочки слабоват. ( применена лампа за 490 рублей идущая как замена галогенки 12 вольт 50 ватт, в излучателе 48 диодов типоразмера 3014 по 0.1 ватта, они на алюминиевой пластинке. Перепаяно, из них живых осталось 40, теплоотвод инженеры не рассчитали, включены 10 группами в параллель по 4 диода, напряжение диода 3.3 вольта при максимальном токе 30 миллиампер, весь излучатель соответственно 300 миллиампер при 13.2 вольтах, 4 ватта. 40 по 11 примерно 440 люмен, люминофор тепло-белый, желтоватый немножко оттенок. Чуть не дотягивает по яркости до лампочки 220 вольт 60 ватт . Свет прямо как у карбидки 🙂 только это изделие заменить на светодиоды непросто — огонь равномерно освещает все вокруг если не на 360 то на 240 градусов, а направление света светодиодов очень даже 10- 30 градусов, чуть помогает рассеиватель, но все равно это лучик света а не живой огонь освещающий весь объем ).

Вот так ведет себя устройство если поставить катушку другую — выравнивающий трансформатор от ATX рассчитанный на 12 вольт и полкиловатта. 8.3 микрогенри — очень маленькая индуктивность, сопротивление нескольких витков всего 0.02 ома. На картинке видно что очень острые импульсы — в катушке энергии много меньше, и она отдает ее запас быстрее, но схема работает, стабилизация тока начинается с 14.7 вольт и до 20 вольт работает, с небольшим увеличением частоты до 200 килогерц почти. Видно что КПД хуже — накладываются более высокочастотные колебания — затухающие после каждого закрытия транзистора, и для материала сердечника 200 килогерц многовато.

После установки намотанной по правилам катушечки — стабилизация запускается так же с 14.5 вольт, частота работы установилась меньше — за счет большой индуктивности конечно (420 микрогенри) . Около 20 килогерц — чуть больше, в предыдущей проверке от 150 до 200 килогерц. Меньше точно не надо — будет свистеть и даже моргать. Мотаю еще одну катушку, не на броневом сердечнике он ватт на 100 а скорее всего возьму металлопорошковое кольцо чуть поменьше, индуктивность примерно 150 чтобы получилась, тогда частота установится около 40 килогерц, как в IBM блоке питания. ( зачем большой трансформатор, если на светодиодах всего 5 ватт, провод 0.6 только для уменьшения потерь). Сердечник передает больше 20 ватт, по его сечению считается приблизительно, вообще есть — видел — номограмма по рассчету вч трансформаторов, в советском справочнике была . Найду будет здесь. ( В американской аннотации есть — по применению 34063) .По элементам питания — 5 штук последовательно 18650. 10 часов работы.

Russian КТ315 = 2sc633 or 2sc945 npn , КП812 = irfz644 (50n04) 140W 0.05 Ohm at 30A , КТ361 = 2n3905 pnp , diode Shottky 3-40A

Проверку фонарик прошел — лет 5 работает. Монтаж можно навесной, транзистор полевой с небольшим радиатором.

3.7 вольта питание (литий полимер) и все светодиоды в параллель 18 штук они на 2.9 вольта. Это фонарь 1.6 ватта на светодиодах 2009 года.

А для 5-6 ваттной лампочки ниже схема и запуск от лития, там сделал на 34063, на излучателе лампы 13.6 вольт чтобы его не перепаивать, 50 штук 3044 smd яркость как у 60 ваттной лампы — угол освещения широкий, 2.6 ампера от 3 вольт (2 часа на максимуме от 2 в параллель 18650 или одного плоского литий полимер 11 ваттчасов). Рабочая лампа настольная или налобник или на стену — освещает всю комнату или гараж, можно и по пещерам лазить — лампа ближнего света и большой яркости.

та же схема только перевернутая вверхъ ногами

Используя же давно известную в радиолюбительских кругах схему (рис. 1) импульсного стабилизатора тока с применением современных доступных радиодеталей можно собрать очень неплохой светодиодный фонарь. Автором для доработки и переделки был приобретен беспородный фонарь с аккумулятором 6 В 4 Ач, с «прожектором» на лампе 4,8 В 0,75 А и источником рассеянного света на ЛДС 4 Вт. «Родная» накальная лампочка почти сразу почернела ввиду работы на завышенном напряжении и вышла из строя после нескольких часов работы. Полной зарядки аккумулятора при этом хватало на 4-4,5 часа работы. Включение ЛДС вообще нагружало аккумулятор током около 2,5 А, что приводило к его разряду через 1-1,5 часа. Для усовершенствования фонаря на радиорынке были приобретены белые светодиоды неизвестной марки: один с лучом расходимостью 30o и рабочим током 100 мА для «прожектора» а также десяток матовых с рабочим током 20 мА для замены ЛДС. По схеме (рис.1) был собран генератор стабильного тока, имеющий КПД порядка 90%. Схемотехника стабилизатора позволила использовать для переключения светодиодов штатный переключатель. Указанный на схеме светодиод LED2 представляет собой батарею из 10  параллельно соединенных одинаковых белых светодиодов, расчитаных на силу тока 20 мА каждый. Параллельное соединение светодиодов кажется не совсем целесообразным в виду нелинейности и крутизны их ВАХ, но как показал опыт, разброс параметров светодиодов настолько мал, что даже при таком включении их рабочие токи практически одинаковы. Важно только полная идентичность светодиодов, по возможности их надо купить «из одной заводской упаковки». После доработки «прожектор» конечно стал немного послабее, но вполне достаточен, режим рассеянного света визуально не изменился. Но теперь благодаря высокому КПД стабилизатора тока при использовании направленного режима от аккумулятора потребляется ток 70 мА, а в режиме рассеянного света -- 140 мА, то есть фонарь может работать без подзарядки примерно 50 или 25 часов соответственно. Яркость от степени разряженности аккумулятора не зависит благодаря стабилизации тока. Схема стабилизатора тока работает следующим образом: При подаче питания на схему транзисторы Т1 и Т2 заперты, Т3 открыт, потому как на его затвор подано отпирающее напряжение через резистор R3 . Благодаря наличию в цепи светодиода катушки индуктивности L1 ток нарастает плавно. По мере возрастания тока в цепи светодиода возрастает падение напряжения на цепочке R5- R4, как только оно достигнет примерно 0,4 В, откроется транзистор Т2, а вслед за ним и Т1, который в свою очередь закроет токовый ключ Т3. Нарастание тока прекращается, в катушке индуктивности возникает ток самоиндукции, который через диод D1 начинает протекать через светодиод и цепочку резисторов R5- R4. Как только ток уменьшиться ниже определенного порога, транзисторы Т1 И Т2 закроются, Т3 -- откроется, что приведет к новому циклу накопления энергии в катушке индуктивности. В нормальном режиме колебательный процесс происходит на частоте порядка десятков килогерц. О деталях: особых требований к деталям не предъявляется, можно использовать любые малогабаритные резисторы и конденсаторы. Вместо транзистора IRF510 можно применить IRF530, или любой n-канальный полевой ключевой транзистор на ток более 3 А и напряжение более 30 В. Диод D1 должен быть обязательно с барьером Шоттки на ток более 1 А, если поставить обычный даже высокочастотный типа КД212, КПД снизится до 75-80%. Катушка индуктивности может быть самодельная, мотают ее проводом не тоньше 0,6 мм, лучше - жгутом из нескольких более тонких проводов. Около 20-30 витков провода на броневой сердечник Б16-Б18 обязательно с немагнитным зазором 0,1-0,2 мм или близкий из феррита 2000НМ. При возможности толщину немагнитного зазора подбирают экспериментально по максимальному КПД устройства. Неплохие результаты можно получить с ферритами от импортных катушек индуктивности, устанавливаемых в импульсных блоках питания а также в энергосберегающих лампах. Такие сердечники имеют вид катушки для ниток, не требуют каркаса и немагнитного зазора. Очень хорошо работают катушки на тороидальных сердечниках из прессованного железного порошка, которые можно найти в компьютерных блоках питания (на них намотаны катушки индуктивности выходных фильтров). Немагнитный зазор в таких сердечниках равномерно распределен в объеме благодаря технологии производства. Эту же схему стабилизатора можно использовать и совместно с другими аккумуляторами и батареями гальванических элементов напряжением 9 или 12 вольт без какого-либо изменения схемы или номиналов элементов. Чем выше будет напряжение питания, тем меньший ток будет потреблять фонарик от источника, его КПД будет оставаться неизменным. Рабочий ток стабилизации задают резисторы R4 и R5. При необходимости ток может быть увеличен до 1 А без применения теплооотводов на деталях, только подбором сопротивления задающих резисторов.

еще одна экономичная схема — не проверял но должна расходовать еще меньше энергии. В предыдущей падение напряжения на датчике тока 0.7 вольта и 13 на светодиодах, то есть КПД больше 80 процентов, есть потери еще в катушке и за счет прямого напряжения на диоде, если он Шоттки то 0.4 вольта вот только нужно входное напряжение от 15 до 20 вольт, если на светодиодах 13, если светодиод на 3 вольта то достаточно 4.5 и подходит 6 вольтовый аккумулятор. (можно перепаять излучатель соединив в параллель все 50 светодиодов но это уйдет метров 15 обмоточного провода и надежность снизится, ручная работа на часа 3, можно проще — поднять напряжение — ниже)

А вот в этом варианте использована микросхемка компаратор, там измерительный резистор заменен на плавкую вставку. На проволочке теряется еще меньше напряжения, примерно 0.2 вольта.

Стабилизатор тока для светодиодного фонаря

Категория: Источники питания | Просмотров: 127 Опубликованно: 10 августа 2011 — 12:40

Д. МЕДУХОВСКИЙ, г. Красноармейск Московской обл.

В статье предложен простой оригинальный импульсный стабилизатор тока светодиодов. В качестве датчика тока использована плавкая вставка.

Большое распространение сегодня получили светодиодные фонари, использующие в качестве источника энергии гелевую свинцовую аккумуляторную батарею емкостью 4 А ч и номинальным напряжением 6,3 В. Несмотря на то что такие фонари выпускают многие производители под разными названиями, по схемам эти изделия незначительно отличаются друг от друга. Светодиоды (обычно их 19) подключены к батарее через балластные резисторы, задающие ток. В некоторых моделях каждый светодиод подключен через отдельный резистор, но чаще они собраны в 2—4 группы. В каждой группе, подключенной к батарее через свой резистор, они соединены параллельно. Встречаются и фонари, где все светодиоды соединены параллельно и подключены к батарее через общий балластный резистор. В любом случае около половины энергии батареи бесполезно расходуется на нагревание балластных резисторов. В самом деле: при токе 10…15 мА напряжение на одном светодиоде белого свечения — около 3,2 В, а напряжение аккумулятора — 6,3 В. Следовательно, напряжение, а значит, и мощность почти пополам поделены между светодиодами и резисторами.

ЕслиСущественно увеличить экономичность таких фонарей можно, если вместо балластных резисторов использовать электронный балласт — импульсный стабилизатор тока. В этом случае все светодиоды следует соединить параллельно, т. е. замкнуть все балластные резисторы перемычками. Схема предлагаемого электронного балласта показана на рис. 1. Это — преобразователь «релейного типа», описанный в книге (Ромаш Э. М. Источники вторичного электропитания радиоэлектронной аппаратуры. — М.: Радио и связь, 1981). Основа преобразователя — компаратор с гистерезисом (триггер Шмитта) на элементе DA1.1 микросхемы. Этот компаратор сравнивает падение напряжения на плавкой вставке FU1 с образцовым напряжением на выходе резистивного делителя R1—R3. Через FU1 течет ток всех параллельно соединенных светодиодов фонаря, обозначенных как один светоизлучающий элемент EL1.

не проверял. Понижение напряжения, вроде будет работать. Микросхема очень распространенная.

Плавкая вставка ВП1-1 (0,5 А) имеет сопротивление около 0,3 Ом. Она использована не только по прямому назначению (для защиты светодиодов от чрезмерного тока при выходе балласта из строя), но и как датчик тока. Для фонарей данного вида типовой ток через светодиоды — 300 мА. падение напряжения на вставке — около 90 мВ. Элемент DA1.2 инвертирует импульсы с выхода компаратора DA1.1. Транзистор VT1 открывается в паузах между импульсами напряжения на затворе коммутирующего транзистора VT2, обеспечивая быструю разрядку емкости затвора и форсированное закрывание VT2. Необходимость использования для этой цели отдельного транзистора обусловлена тем, что компаратор DA1.2 имеет выход с открытым коллектором. Транзистор VT2, работая в импульсном режиме, не нагревается, поэтому теплоотвод для него не нужен. Подстроечный резистор R1 позволяет регулировать ток через светодиоды фонаря в пределах 40…400 мА. При желании его можно использовать как плавный регулятор яркости фонаря и, соответственно, тока, потребляемого от батареи.

Электронный балласт, показанный на фото (рис. 2), выполнен на макетной плате размерами 86×56 мм. Плата размещена внутри корпуса фонаря под аккумуляторной батареей. Ее размеры и форма могут быть другими. Это определяется конструкцией корпуса фонаря и местом установки электронного балласта. Дроссель L1 выполнен на магнитопроводе типоразмера 430 из феррита М2000 НМ. Магнитопровод собран с зазором 0,2 мм. Обмотка намотана проводом ПЭВ-2 диаметром 0,51 мм до заполнения каркаса — всего около 100 витков. Индуктивность дросселя — приблизительно 4 мГн. При выборе оксидных конденсаторов, используемых в электронном балласте, необходимо учитывать интервал температуры, в котором будет эксплуатироваться фонарь. Конденсатор С4 желательно использовать танталовый.

Автор применил К52-1. Не следует выбирать конденсатор С4 большей емкости, чем указано на схеме, так как это может привести к насыщению магнитопровода дросселя L1. Налаживание устройства сводится к установке желаемого тока через светодиоды перемещением движка подстроечного резистора R1.

Поскольку образцовое напряжение пропорционально напряжению аккумуляторной батареи, фонарь с электронным балластом ведет себя так же, как и с резисторным. По мере разрядки батареи его яркость уменьшается, что указывает на необходимость зарядить ее. При токе через светодиоды 300 мА потребляемый от батареи ток не превышает 200 мА. Учитывая, что эффективная емкость аккумулятора с уменьшением разрядного тока возрастает, это обеспечивает почти двукратное увеличение времени работы фонаря от одной зарядки.

При самостоятельном конструировании светодиодного фонаря с предлагаемым электронным балластом, а также при замене вышедших из строя светодиодов необязательно применять множество параллельно соединенных маломощных светодиодов. Их можно заменить одним мощным, например, из серии ASMT-MW22. Похожие материалы из категории «Источники питания»:

Еще вариант — схема с увеличением напряжения. на 34063.

этот и предыдущий вариант — используется готовая лампочка из 40 (50) светодиодов с бело — желтым люминофором, это не свечка а нормальная замена 60-ваттной лампочки на 220 вольт.

Светодиодный фонарь на мощных светодиодах со стабилизатором тока

Опубликовано Rico в 10 Март, 2011 — 17:23

Как известно светодиод (LED — light emitting diode) это полупроводниковый прибор, излучающий свет при прохождении через него электрического тока. Его вольт-амперная характеристика имеет нелинейный характер и зависит от конкретного экземпляра светодиода а также от его температуры. При питании светодиода постоянным напряжением невозможно обеспечить ток через него в допустимых пределах. Поэтому питать светодиод постоянным напряжением нельзя. Самым оптимальным вариантом питания светодиода является стабилизация тока проходящего через него.

По рассчету емкости. До 620 пф не запускается. (зависимость от материала катушечки скорее всего). 620пф — ток при 10 вольтах 700 мА = много! 1000пф — ток 500 мА, 1200 пф — 490 мА. C2 ! 470 mkf 16v low esr from PC power FSP (China) .Зависимость от индуктивности — 22uH — на осциллографе ступенька большая — все измерения точка соединения катушки и выпрямительного диода, синхронизация по 3 лапе где пила для ШИМ. Что 22 что 460 uH ток почти одинаковый, меньше импульсный ток катушки если 460 микрогенри. Попытка синхронизации т.к. срабатывает регулировка по 5 лапе. Резистор измерительный это 4 штуки по 1 ом 2 ватта можно и 0.5 ватта. (1==1 1) 1 = 0.75 1 = 1.75 ома. На эмиттерном переходе 0.7 вольта, ток ровно 300 (304)мА. Защитный резистор 0.2 ома 0.5 ватта, нужен очень, плюс питания к 6 лапе а через резистор к 1 , 8, 7 — по схеме правильно К 8 ножке через 180 ом — это коллектор транзистора перед выходным. Емкости керамические 1.0 мкф в параллель электролитам, надо бы танталовые к53-14, нашел только на 10 вольт а хотя бы 16 надо. Пульсации чуть меньше полвольта, огромные, это 2 емкости 470 мкф, поставил второй на входе к 8 и 1 лапе — снизились до 0.3 вольта примерно. Смотреть осциллографом — если ступенька у выходного сигнала микросхемы то срабатывает токовая защита по — видимому, резистор защиты должен быть 0.2 ома, если входное напряжение 3 вольта то 0.08 ома и катушечка на 10 ампер. Про запуск от 3 вольт ниже.

резистор в цепи базы подобрать! L1 на феррите с зазором 0.2 либо перемотать из транса от БП ноутбука, там как раз на нужную мощность рассчитан. Толстым проводом 1 мм или даже в 2 провода.R5 достаточно 2 ома 2 ватта. в 2-3 провода 1 мм там 12 ампер а то и 14 будет. Со всеми микросхемами новыми включая 1154ЕУ1 эта схема не заработает если R2 не увеличить до 0.2 но тогда ток на выходе будет до 0.7 ампера примерно. Не обманеш не продаш и смотреть надо внимательно datasheet и проверять на практике! В самом низу есть схема с резистором 0.1 но к нему 27 ом до 7 лапы и в цепях коллекторов соед. вместе 1 и 8 большой 2 ома 2 ватта, r5 =50 r5a 2- vt1 base = 0.2 ohm. 3.5в min.

кт854а на 600 вольт. Запускается схема — начинает работу от 3 вольт а не от 7, экономичность чуть хуже (не было резистора в цепи базы — внимательнее надо смотреть на схемы! Б… если собрать прямо так — по этой схеме не исправляя то 12 вольт пойдет без ограничения тока через открывшиеся транзисторы в микросхеме на б- э переход кт819 кт854а — он не сгорит сразу но нагреется все докрасна , а ток схемы со снятым коллектором силового транзистора превысит 1 ампер и уйдет в защиту по перегреву либо по r2 .

DC-DC 12v 19v 3A из журнала Радиохобби 23.03.2009 ноутбук в машине от 12 вольт

без нагрузки не включать от 12 не проверял — доработка от 3.5 в TI Datasheet + appnote 1 соед. с 8 и на R4, R4 = 2, это не по правилам — нормально схема запускается с резистором не меньше 0.2 если он меньше или закоротить то ток потребления растет резко в максимум, транзистор остается в открытом состоянии, сигнал с половинной амплитудой на 8 лапе и ломаная сильно пила на 3 — она и при нормальной регулировке пробивается острыми имп. с 1.2 до напр. питания.

Технические характеристики устройства Входное напряжение, В  ……………………12…14 Выходное напряжение, В   ……………..18 В ±1% Максимальный выходной ток, А……………….3,2 Максимальная выходная мощность, Вт……57,6 КПД, %…………………………………………………85 Частота преобразования, кГц…………………….40 Пульсации выходного напряжения, В……….0,18 Габаритные размеры, мм ……………….115x90x55 Масса, кг ……………………………………………..0,6 Для выбора номиналов, типов элементов и их конструктивного исполнения была использована методика, изложенная далее. Сначала определяют сопротивления резисторов R1 R3, емкость конденсаторов СЗ—С5 и индуктивность дросселя L1 [3, 4]. Расчет проводят в следующей последовательности. Рассчитывают соотношение

где tвкл, tвыкл — интервалы времени, в течение которых транзистор VT1 открыт и закрыт соответственно; Uвх, — входное напряжение (12 В); Uвых — выходное напряжение (18 В); — падение напряжения на выпрямительном диоде VD2 (0,6 В); Uнас — напряжение насыщения транзистора VT1 (0,3 В).

Пиковый ток Iпик. транзистора VT1:

где Iвых— выходной ток (3,2 А). Полученное значение следует учитывать при выборе типа транзистора VT1.

Далее находят сопротивление резистора R1: Резистор такого сопротивления можно изготовить из отрезка нихромовой проволоки диаметром 2 и длиной 95 мм. Для расчета индуктивности дросселя L1 можно воспользоваться он-лайн калькулятором «Boost Converter» [5]. Выбрав частоту преобразования F = 40 кГц, в соответствии с рекомендациями [3], и подставив значения входного напряжения и выходных тока и напряжения, получим L1 = 172 мкГн, что близко к рекомендованному значению (180мкГн) [4]. Был выбран тороидальный альси-феровый магнитопровод К45х28х20 с начальной магнитной проницаемостью µ = 35. Длина средней магнитной линии магнитопровода

где Dвнеш, Dвнутр — внешний и внутренний диаметры магнитопровода. Расчет числа витков выполнен с помощью программы «LFerrum v2.2» , полученное значение N = 51 виток. Для намотки применен провод ПЭВ-2 0,8. витки следует равномерно распределить по магнитопроводу — это рекомендуется делать для снижения потерь. Далее следует найти максимальную магнитную индукцию Вмакс в магнито-проводе, чтобы определить, не будет ли он входить в насыщение:

где µо — абсолютная магнитная проницаемость вакуума Bмакс должна быть менее 0,3 Тл для ферритовых магнитопроводов и менее 1 Тл для магнитопроводов из альсифера [3]. Полученное значение удовлетворяет этим требованиям. Сопротивления резисторов R2, R3 определяют из соотношения Приняв R3 = 30 кОм, получим R2=2,2kOm. Конденсаторами СЗ и С4 устанавливают частоту преобразования, их емкость (пФ) находят из соотношений

В   заключение   расчетов   находят емкость конденсатора С5: где Un.вых — амплитуда пульсаций выходного напряжения. Приняв амплитуду пульсаций 1 % от выходного напряжения, получим С5 = 160 мкФ и выбираем 220 мкФ. Светодиод HL1 индицирует включение преобразователя напряжения, диод VD1 защищает светодиод от обратного напряжения. Большинство деталей монтируют на печатной плате из односторонне фольгированного стеклотекстолита, чертеж которой показан на рис. 2. Транзистор VT1 и диод VD2 через теплопроводящие изолирующие прокладки устанавливают на ребристом теплоотводе размерами 55x20x30 мм, который затем крепят на плате.

Рис.2

Применены постоянные резисторы МЛТ, С2-23, оксидные конденсаторы К50-35 или импортные, подстроечный TZ03R121E169 фирмы Murata, конденсаторе! — К73-17, СЗ — К10-17. Транзистор КТ854АМ можно заменить на КТ854БМ, КТ819БМ с коэффициентом передачи по току не менее 15. Диодную сборку SBL2040CT — на сборку MBR1535CT-MBR1560CT, КД270ВС-КД270ЕС. Светодиод может быть любой из серий АЛ307, КИПД21, КИПД24, диод VD1 — любой маломощный выпрямительный.
Налаживание сводится к установке частоты преобразования, соответствующей максимальному КПД. Для этого вход преобразователя через амперметр подключают к источнику постоянного напряжения 12 В и мощностью не менее 100 Вт, в качестве которого можно применить импульсный блок питания от компьютера. К выходу преобразователя подключают нагрузочный резистор сопротивлением 5,1 Ом и мощностью 50 Вт (например. ПЭВ-50) и параллельно ему — вольтметр постоянного тока. Плавно изменяя конденсатором С4 частоту преобразования, добиваются минимального значения входного тока при неизменном выходном напряжении. Если не требуется получить максимальный КПД преобразователя, конденсатор С4 можно не устанавливать, но емкость конденсатора СЗ должна быть 360 пф.

Печатную плату размещают в литом алюминиевом корпусе (наименование G113. производитель — фирма Gainta) размерами 115x90x55 мм (рис. 3). Для подключения к бортовой сети автомобиля применена вилка прикуривателя с внутренним предохранителем, для подключения к ноутбуку — вилка NP-117A, ее центральный контакт соединяют с » » конденсатора С5. Для соединения использован медный многожильный провод в ПХВ изоляции сечением не менее 2,5 мм2. Эксплуатация преобразователя в шестнадцатидневном автомобильном путешествии показала его высокую надежность и подтвердила правильность приведенных расчетов.

фонарь от 2 аккумуляторов (дальше)

Ct=851 pF Ipk=13400 mA Rsc=0.022 Ohm Lmin=3 uH Co=638 uF R=180 Ohm R1=1k R2=10k (13.75V)

Это данные рассчета при 3 вольтах на входе и 14 вольт 1 ампер в нагрузке. Непонятно, учитывает ли калькулятор падение напряжения на ключевом транзисторе. По времени включения у меня непонятки, какое соотношение импульсов накопления энергии в катушке — то есть открытого ключа и передачи энергии в нагрузку — при отключении транзистора. При 15 амперах на транзисторе потеряется 7 ватт, учитывая время 50 процентов, ему придется ставить радиатор большущий и даже вентилятор, и ток почти предельный. С полевиком чуть полегче режим работы.

1 ампер это в 3 раза больше чем нужно для этого фонаря, получается ток потребления не 7 ампер от источника а 3 примерно, так и получается при проверке схемы с увеличением напряжения — вольтодобавкой и с полевиком. Падение напряжения на ключевом транзисторе надо учитывать отдельно и на катушке если она не очень толстым проводом. На проверочной катушке 15 ампер, от 3 вольт работает на пределе но с полной мощностью, на 3.1 уже включается регулировка, если снизить напряжение до 2 вольт то все работает, на диодах 12.9 , от источника 2 ампера а не 3 как при 3 вольтах. Ток в катушке 4.. 5, все как по рассчету. выход 13.7 вольт 10 цепочек параллельно по 4 светодиода 310 мА. Время накопления энергии в катушке не меняется от входного напряжения, на осциллограмме импульсы удлинняются от 2 вольт до 3.2 когда включается стабилизация . 12:3 примерно и напряжения так же соответствуют только наоборот. Стабилизация — непрерывный сигнал превращается в пачки импульсов , при 13 вольтах на входе выдаются 2 -3 импульса и промежуток 10 по времени, это совсем не шим.

а вот если на входе 12 вольт а на выходе 19 и 3.5 ампера (обычный ноутбук Asus 17 дюймов с видеоплатой Radeon).

Ct=402 pF Ipk=11709 mA Rsc=0.026 Ohm Lmin=9 uH Co=1056 uF R=180 Ohm R1=3.6k R2=51k (18.96V)

Катушку минимум в 3 провода 1 мм диаметром и на самом большом выравнивающем кольце от ATX 550 которое 40 миллиметров почти и 12 примерно толщиной. Технически возможно но сложно. 12 витков влезет примерно, 35-40 uH . http://www.gmsystems.com/switching-reg-calculator-for-mc-34063-or-mc33063.html рассчет. Катушка на 80 ватт почти. (на феррите как то считал — 300 ватт это 1.5 см кв. если частота 40 кгц феррит 2500, здесь материал другой у него меньше магнитная проницаемость но не насыщается почти и повыше частота и есть еще пермаллой, он на такие токи не подойдет . вот пример трансформатор на 100 ватт — http://www.ws.zut.edu.pl/dc_dc_convertes/images/dc_dc_convertes11_1_large.gif ). Номограммы пока не нашел а вот по ферритам таблица — https://santosha.pro/%d1%81%d0%b5%d1%80%d0%b4%d0%b5%d1%87%d0%bd%d0%b8%d0%ba-%d0%b8%d0%bc%d0%bf%d1%83%d0%bb%d1%8c%d1%81%d0%bd%d0%be%d0%b3%d0%be-%d1%82%d1%80%d0%b0%d0%bd%d1%81%d1%84%d0%be%d1%80%d0%bc%d0%b0%d1%82%d0%be%d1%80/

Вот например схема зарядки ноутбука от автомобильного аккумулятора: минимум внешних компонентов. Конечно вместо КТ819ГМ стоит что-то более современное поставить, хотя бы 2N3055. // ошибся в схеме которая выше — здесь правильное подключение r2 r1 (и ошибка здесь r5 ! развернуть от базы к 2 и добавить 1к на землю).Экономичность по этой схеме похуже конечно, пробовал КТ854А. 12 вольт на входе — ток потребления 0.65, в нагрузке 0.3 при 13.6 вольтах, получается 55 процентов… исправлено — 90 процентов!!! Для светодиодного фонаря на 5 ватт, на ноутбуке не проверял, там 19 вольт 2 ампера. (может лучше uc3842 и полевик?) Ну так хорошая схема если исправить. И от 3 вольт запускается 89 процентов эффективность как только козу по току убрал. Резистор в цепи базы подобрать по осциллографу — какой ток достаточен чтобы открыть транзистор , для кт854 достаточно 220 ом .. фронт сигнала на коллекторе пологий но работает. * исправляю можно 2 ома — даже меньше греется. 2sc2335 из комьютерного блока 300 ватт, он на 700 вольт если что а кт854а на 600 вольт. Здесь столько не надо , если надо то катушку с отводом надо сделать — как в заводском описании — datasheet. (Починеный блок на 494 и двух кт854а отработал при нагрузке 450 ватт с блоком майнинг ригом из 2-х видюх не выключаясь 2 года без вентилятора и со снятой крышкой — транзисторы чуть теплые, выпрямитель был удвоен 2 по 40 ампер и то горячий.)

работает только по теории — 5 и 8 отсоединить, 1n5818 shottky к 5 выводу анод, к r2 катод, 180 ом резистор от 8 на плюс питания 7 вольт. 5 вывод соединить 1k резистором с 7 в питанием. Тогда работает на практике. Полевик не обязательно — можно собрать по аннотации с биполярным, но добавляет кпд. l1 415 uH 90 turns 0.6 mm wire, ATX 350W used 3v inductor. c3=1n2. c4= 220 uf. Efficiency 89 percent if input 8-12 volt, out 13.5 v., r2 = 2 Ohm (0.55 0.7 v diode or B-E npn-transistor) stabilized current 290mA .. L1=464 R2=1.75 C3=1000 / L1=564 R2=1.75 C3=1200 R1=180 VT1- no VT2 NPN bipolar КТ854

Попробую не на полевике а на КТ819 — по средней схеме. Уменьшит до 4 вольт необходимое напряжение, есть ли смысл, понадобится все равно 2 литиевых аккумулятора а не 3. Попробовал — КТ854А . Работает только от 7 вольт а не от 7.5, запускается с трудом , катушку и емкость опять подбирать, … Запустил от 3 вольт — работает микросхема, источник давал просадку значит пусковой ток большой. КТ 854 без радиатора немножко греется. Стабилизация начинается от 10 вольт а не от 7.5 но.. экономичность сильно ухудшилась, при 12 вольтах 0.6 ампер, при 7 вольтах если завелась схема 2 ампера, то есть всего 40 процентов эффективность.Осциллограмма красивая — после импульса если питание 12-13 вольт идут затухающие колебания ок. 1500 кгц. С полевиком 65-90 процентов кпд. Исправил.. в схеме забыли что надо ток базы силового транзистора ограничить. Запускается от 3 вольт, со всеми 3 катушками и на феррите с зазором (от адаптера ноутбука ) и на металлопорошковом кольце от БП — 60 микрогенри. Стабилизация от 4.5 вольт и выше, это самая удачная схема если исправить = лучший вариант 1 с коллектором внешнего транзистора, с резистором чуть хуже — фронт импульса пологий. (при 3 вольтах меньше чем вполнакала, при 5 на максимум.)

Все таки полевик — только вольтодобавка нужна. (Питание от литиевой 3.7 — 4вольта 2 ампера а не 7 вольт 2 ампера — вот такая экономия.) А полевик запускается от 6 вольт нормально. 1 вывод коллектор внутреннего транзистора отсоединить от катушки и стока полевика, а то он раньше будет пытаться раскачать катушку и скорее всего сгорит, на 1.5 ампера рассчитан а не на 6, на питание с вольтодобавкой его. 6 и 7 через 2к ,8 через резистор 180 ом и 1 напрямую на цепь вольтодобавки — от отчки соединения катушки и стока полевика еще один диод Шоттки — и после него танталовый 68 микрофарад на землю. Если схема запустилась — 6 вольт — то можно понизить входное напряжение до 3 вольт, на микросхеме и на затворе полевика 15 вольт — все холодное кроме светодиодного излучателя, от источника — 4 вольта 2.5 ампера максимально то есть 10 ватт . 50 процентов эффективность но только один элемент питания (с биполярным — тоже от 4 вольт работает НО вполнакала , не хватает яркости в 2 раза, при той же катушке на выходе еле еле 12.6 вольт, потери и сопротивление канала у полевика меньше). Запуск придется городить — чтобы запитать микросхему от 3 вольт подав на нее ( через диодик на кондер ) 6 -7 вольт.. Катушка 40 микрогенри 0.8 мм 9 витков на броневом сердечнике внешний диаметр 30мм примерно, собран с зазором 0.2 — листик бумаги (от сломаного адаптера ноутбука). Если катушечка 530 миллигенри самодельная — то для такого режима перемотать в 2 провода — импульсный ток 5 ампер и сильно проводок 0.6 греется . Для запуска схемы при 3 вольтах применяется биполярный транзистор в параллель полевику с резистором в базе 100 ом и на землю от базы 1к и кнопка, прямо от вывода 2 по черной схеме на резистор . Запуск долго не нажимать — при работе в параллель ключевого транзистора с полевиком фронт импульса совсем пологий — один транзистор не в ключевом режиме а второй не может открыться , ток от 5 вольт возрастает до 3 ампер . С емкостью 620 запускается от 3 вольт с катушкой 43 а с емкостью 1500 только с катушкой 490 .Режим работы лучше если индуктивность малая и толстый провод, емкость по 3 выводу 620, 1000 отсоединена. Если катушка большой индуктивности то легче запускается при низком напряжении, но надо в 2 провода намотать. По осциллограмме 6 — ток катушки а точнее напряжение на шунте из железной проволочки 0.1 ома доходит до 6 ампер (0.6 вольт). Вторичная обмотка не нужна. * Взял трансформатор от вспышки по схеме В Шимански, вторичная обмотка заизолирована, н а ней почти 800 вольт прямо катушка Теслы, первичная там 1 мм 6 витков 37 микрогенри, сердечник на феррите с зазором 0.2 , ток в первичной импульсный 7 ампер ай квадрат эл пополам — энергия в катушке порядочная, такой транс нужен только при работе от 3 вольтового аккумулятора. Емкость по 3 лапе 620.Катушка выравнивающая от АТХ работает так же — 57 uH используя обмотку на 12 вольт 0.8 мм в 2 провода от 500 — ваттника — не нагреется. КПД конечно — 18650 1 штука минут на 50, ток больше часового разряда что плоховато. Свинцовый на 6 вольт или в параллель несколько литиевых — опять к тому же вернулся — надо 2 .. 3 аккумулятора. При 7 вольтах ток 1 ампер, КПД 75 процентов. Если питание больше 7 вольт то обязательно снаббер — там при отключении полевика после импульса идет такая красивая гармоника на 1 мегагерц примерно (с броневым сердечником 43 микрогенри и проводом 0.9) что прямо катушка может разлететься на куски, стол трясется и треск а не свист, ток при этом падает и яркость немножко тоже — диод на такой частоте не успевает сработать и не выпрямляет напряжение. RC надо тогда 10 ом 2 ватта — пересчитать это наобум и последовательно 10 нанофарад 100 вольт (ibm — 4700 1KV — 53 Ohm 2W) Пробовать — параллельно катушке или выход — точка соединения стока транзистора с катушкой и на землю. 3 -6 вольт на входе снаббер не нужен, а стабилизация тока от 4 вольт работает. С броневым сердечником вход 7 вольт 1 ампер и снаббер не нужен не свистит и запуск не нужен. 3.7 вольта 2 ампера яркость почти 100 процентов запуск нужен 2 секунды .Li-полимер от планшета 3 в параллель 3.6 вольта. *для запуска можно приспособить вторую микросхему 34063 без внешнего транзистора, но при этом надо почти всю обвязку , 180 ом 0.5 ома по току 470 пикофарад и 2 резистора делитель на 5 лапу не считая диода шоттки 1n5918 и еще одного кондера 100 мкф 16 вольт и 0.1 или 1.0 керамического, для питания отдельно по 6 лапе обоих микросхем. Оставил вариант со 2-й микросхемой, биполярный транзистор дорогой 90р и ему еще теплоотвод нужен, микросхема 7р. Вторая микросхема еще настроена на постоянное напряжение на выходе 10.6 и это режим малой яркости, полтора ватта вместо 6 почти, без дополнительного транзистора работает с хорошим запасом по току, катушка стерженек ферритовый 330 миллигенри 0.5 ампера.

Если запускать от отдельной микросхемы — у основной времязадающая емкость 1600, для лучшего режима работы ферритового кольца — кольцо намотано в 3 провода 0.8 оно заметно легче чем чашка 22 миллиметра. Защиту из стальной проволоки 0.03 ома снял — по схеме с вольтодобавкой она не работает (7, 6, 8, 1 вместе соединены на выход после диода). Напряжение в 15 вольт почти на затворе полевика не вредит ему , если нельзя — то надо придумать как уменьшить. (на 1 и 8 микросхемы емкость резистор и стабилитрон). за час работы чуть нагрелся полевик — он на маленьком радиаторе, потребление от источника при ровно 3 вольтах 3.1 ампера. 9 ватт из них 5 потребляет лампа из 40 светодиодов, 3 ватта почти полевик — ток в импульсе 15 ампер, по рассчету 11 но на практике вот так, железная проволочка нагревалась очень сильно, она бесполезна при таком включении. Тем не менее КПД эффективность вполне допустимая 70 процентов. * а еще заменил катушку — это было ферритовое кольцо покрытое пластиком, оно входило в насыщение похоже, у него индуктивность 8 витков 74 микрогенри, а у желтого кольца 25 витков и всего 37 микрогенри, зато оно в этой схеме хорошо работает, и ток не 15 ампер. 6 все равно есть, под нагрузкой 1 ампер будет 12 не меньше, а проволока докрасна почти грелась это ток больше 15 ампер, * 60 А оказалось !! смотрел напряжение падало почти до вольта на медной проволоке после кондера. И пульсации по питанию огромные — больше вольта. Если такая катушка из сгоревшего блока питания так он из за этого и сгорел. Чашка на феррите с зазором лучше работает но свистит, надо RC цепочку снаббер и заливать эпоксидкой надо, или проще взять кольцо которое на 3 вольта в блоке, оно лучше подходит — не входит в насыщение, если прибавлять напряжение то ток максимальный от 3.3 вольта а до 4 -5 вольт уменьшается до ампера чуть больше, срабатывает ШИМ как и надо. Другая чашка Ч20 склеена с зазором 0.3 из бумаги и не свистит. Все холодное ничего не греется еще бы — под 60 ампер были импульсы и КПД сразу больше * 80% .

!! от 3 вольт ток потребления 1.9А яркость почти 8 из 10 — немножко просела, работает устойчиво. Это если батарея разрядилась почти. Чуть ниже упрощенный вариант запуска от 6 вольтовой батарейки или элементов питания просто переключателем, потом работает от литиевой. Светодиодный излучатель — 40 диодов или 50 на алюминиевой пластинке — охлаждать хорошо, на лампочке с Алиэкспресс корпус алюминиевый с ребрышками, нагревается сильно — больше 70 градусов, на светодиодах 5 ватт. (если емкость 1600 то при 3 в. ток 3.1 ампера напряжение 14в. большая помеха по цепи регулировки 5 вывод, по питанию емкость ставлю 3300 мкф на 6.3 вольта.. не надо столько — поменял катушку, от времязадающей емкости зависит мало, лучше всего 820 пикофарад. Если смотреть осциллограмму то 2/3 времени накапливается энергия в катушке, нет вот снимка тока на неправильной катушке, но по напряжению на скрепке получается что он постепенно нарастает до 15 ампер а потом резко еще прибавляет и идет помеха, потом транзистор закрывается и всплеск напряжения. На хорошей катушке он нарастает плавно до 5 -6 ампер примерно)

напряжение пилы 100 мв на деление (всего ок 2вольт) — картинки ниже в разделе вкл. микросхемы без внешнего ключа.

ток через правильную катушку — на кусочке проволоки — размах всего 20 милливольт это примерно до 4 ампер. Катушка желтая от атх 350 на 3 вольта, питание 3 на выходе 14 ток 2 ампера и 0.3

ток через другую катушку — чашка ферритовая с зазором (до включения регулировки и свиста)

ток через катушку 170 микрогенри 2 обмотки 12 и 5 вольт последовательно соответственно меньше а яркость и мощность почти такая же

ток и сигнал регулировки — зависит от пилы 3.8 вольта 2 ампера от источника

ток через не подходящее кольцо из феррита без зазора — насыщение магнитопровода (1 вольт на деление — получается 140 ампер в импульсе * 60 а не 15 и не 4 — 5 как надо) Проволока стальная в миллиметр толщиной нагрелась до 100 градусов. и сильная помеха по питанию и сигналу регулировки, а с виду не понятно — все работает, горит ярко, только ток от источника больше 4 ампер вместо 2. Полевик на 60 ампер горячий.

Читаем статью индуктор на википедии по английски, здесь не переписываю. Катушка ферритовая из советской техники с прокладкой по этим формулам не сильно просчитывается. Напряженность магнитного поля в эрстедах, и ампер на метр.

вот есть программа по рассчету индукции — предварительная проверка если катушка ферритовая с зазором то результат должен быть меньше 0.2 Тесла, (0.4 если 2500НМС3), если альсифер то меньше 1.2, в примере mpp порошковый то ли называют металлическое стекло, у него проницаемость 50, самая большая цифра 5. Сделано в СССР и по секрету, больше наверно сверх проводящая техника только. Больше только без сердечника можно — у воздуха только магнитная проницаемость 1. Примерно. Холоднокатаная сталь трансформаторная максимум 1.7

В фонаре будут 2 аккумулятора 18650 параллельно, а лучше 3. Можно конечно и один оставить, но он сядет за минут 20, ток почти максимально допустимый. На параллельное соединение не нужны всякие платы защиты, если нет зарядки специальной можно просто накинуть провода например от 5 — вольтовой зарядки и при работе аккумуляторов это лучший режим. Если элементы последовательно — нужны платы защиты и заряда по отдельному элементу. 2 аккумулятора — мне надо 3-4 часа работы — и 2 запасных еще. Аккумуляторы совсем новые литий по 9 ампер часов — а не по 3 — буду пробовать как работают. Ниже написано что добавил второй режим работы при половинной яркости. *аккумуляторы продают обманщики из Китая, но по цене они неплохие, 2000 мА часов и как оказалось по соотношению цены они лучше других, 20 штук за 1100р, а не 1 шт за 380.

Все таки обычный КТ854А . Схема от 2 вольт заработала — только яркость вполнакала. Потому что катушку поставил которая по рассчету, при 2 вольтах на выходе конечно 9 вольт вместо 13.4 , ничего не греется, вообще то проверял с 2 транзисторами параллельно, 10 вольт 0.7 ампер полная мощность и шим работает, стабилизация тока. Ну и правда магия какая, а похоже дело в добавке 2 последовательных резисторов в цепь базы. Вольтодобавку не надо! Коротко правильный список соединений — все 3 абзаца выше считаю не совсем верными из за перерузки внутри микросхемы и сквозного тока, поэтому все нагревалось и эффективность 40 процентов была, сейчас ближе к 80. (* 2 вариант ниже — светодиоды COB на 208 вольт — соединить коллекторы транзисторов микросхемы и через 3 ома 2 ватта на питанеи +3, установив резистор защиты Rsc, но он нормально работает от 1.5 ампера при ограничении тока и меньше, то есть от 0.2 ома что и написано в заводской аннотации, но можно играясь с индуктивностью уменьшить его и меньше, до 0.1 работает при большей в 3 раза чем рассчетной индуктивности). Микросхема холодная транзистор в режиме ключа чуть греется. Полевой начинает открываться при 6 вольтах.

Вывод 4 земля то есть корпус не корпус а минус питания, на коллектор КТ361 для ускорения открытия полевика, сток полевика, эмиттер КТ854А, 750 ом на базу КТ361, измерительный резистор 1.75 и через него на минус светодиодной лампы, на минус 2-х конденсаторов 470мкф 16 вольт, зашунтированных 1 мкф керамикой у выходного и 0.1 мкф по питанию, и на задающий частоту конденсатор 1600 пикофарад от 3 лапки (на котором пилообразное напряжение для ШИМ регулятора). Питание от 2 до 14 вольт — максимум 20 — на входной кондер 470 мкф и 6 вывод микросхемы, дальше через рассчитанный по формуле резистор 0.22 для токовой защиты — если катушка 90 витков 0.6 на выравнивающем кольце 3 вольта от АТХ 250 ватт (проволоку 0.09 от скрепки если катушка 11 витков 1 мм на Ч 22 сердечнике) — после резистора плюс питания на катушку, на 1 вывод коллектор ключевого транзистора внутреннего, через 180 ом — на коллектор предыдущего транзистора — 8 лапа, на конденсатор еще один 470 микрофарад с землей, через 2 килоома на 7 вывод защита по току, через 1 килоом на 5 вывод стабилизатор тока (там используется кт315 переход база — эмиттер базой к 5 выводу, эмиттер к токоизмерительному резистору и минусу светодиодов). Дальше остался эмиттер внутреннего ключа — 2 вывод — он идет на базу внешнего транзистора КТ854А через 2 ома резистор * то был 1 вывод соединен с коллектором а так 300 ом, а от базы к эмиттеру который на минус резистор 280 ом, на базу КТ361 и на анод диода Шоттки 1n5819 (в параллель резистору 280 база — эмиттер у мощного транзистора включен еще 750 ом от базы на коллектор КТ361, дальше по схеме эмиттер КТ361 и катод диода Шоттки на затвор полевика КП812А1 *, сток его соединен с коллектором КТ854А и анодом выпрямительного диода на 20 ампер, и еще с другим выводом катушки, повышающей напряжение. SBL2040CT применен — выпрямитель от блока ibm на 250 ватт, он конечно холодный и без радиатора, на его катод подключена нагрузка — светодиоды плюс 13.4 вольта и выходной конденсатор. Вроде все, ничего не забыл, кроме снаббера в параллель катушке или можно на землю от анода диода выпрямительного, только его не подключаю, питание будет меньше 10 вольт, при таком варианте лишних колебаний не увидел (провода к катушке покороче а лучше напрямую ее соединить). Работает 2 вольта 1 ватт а светодиоды вполнакала , 10 вольт 7 ватт с регулировкой тока — смотреть на лампу не надо будет в глазах солнечный зайчик, почти яркость карбидки или лампочки на 60 — 75 ватт 220 вольт. Если нужна работа от 3 вольт с полной яркостью то катушка с толстым проводом она на снимках ниже 37 микрогенри а не 490. не совсем правильно от 3 вольт работает — см ниже. Лучше всего с большой катушкой 125 от 3 вольт и емкость 620, без емкости совсем хуже — частота за 200 килогерц, либо с трансформатором от адаптера ноутбука у него обмотка толстая 19 вольт 5 ампер в 10 проводов литцендрат, индуктивность 235, он выдает больше всего напряжение при 3 вольтах — на выходе 12.5, транзистор обычный. С катушкой 490 тоже неплохо работает а ток потребления меньше и сигнал более ровный — защита по току не срабатывает. Резистор защитный 0.2 ома обязательно. *это настройка без вольтодобавки.

36, 38 и 75 мкГ не заработали — транзистор сильно греется (с полевиком работает но от 7 вольт) и сильная помеха на 2 мгц. (еще бы — с большой емкостью по питанию 3300 мкф и транзистор с хорошим охлаждением запустится — там импульсный ток 15 ампер оказался). на 3 вольта полевик однозначно и поднять напряжение при запуске.

125 микрогенри — вот так работает (катушка все 50 грамм — 2 последовательно обмотки в 2 провода 1мм и по отдельности они 56 и 12 микрогенри — соответственно рассчитаны на 5 и 12 вольт и это выравнивающее кольцо от АТХ 550 ватт InWin. Лучше я считаю подходит предыдущий вариант — если не нужна полная яркость от 1 литиевого аккумулятора. Очень непросто получается на 3 вольта сделать, довольно тяжелый режим работы — надо катушку с толстым проводом и еще транзистор на 15 ампер, да еще почти вольт на нем падение, то есть в калькуляторе надо считать 2 вольта а не 3. с 3 вольт на 14 ток через транзистор и катушку больше 7 ампер, работает неустойчиво, резистор 180 ом в цепи коллектора — 8 лапа — надо уменьшить возможно до 30 и даже до 10 ом, * 1 лапа на коллектор , 2 — выход на базу внешнего транзистора и через 2 ома а лучше 60. // сильно ниже работающая схема, там где 208 вольт, 3.2 вольт хватает открыть переходы всех 3 — по схеме составных получется транзисторов считая КТ854а. Микросхему придется охлаждать, частоту увеличить уменьшая емкость по 3 лапе до 200-300 пикофарад, снять совсем — ферритовая катушка очень плохо работает, 300 килогерц, металлопорошковая еще кое как, лучше 600 пикофарад и 50 — 30 килогерц. Уменьшение резистора не помогает, оставил 180.

Да, перегрузка. Исключил защиту по току — не совсем — сделал 0.07 ома и оставил только полевик. катушка та же 125. Без защиты по току напряжение на выходе сразу на максимум и срабатывает стабилизация, на входе меньше 5 вольт, то есть защитное сопротивление ограничивает ток, он больше 4 ампер в импульсе. Обычный транзистор отключил, он стал перегреваться очень жестоко, на источнике под 4 ампера потребление и срабатывает защита, работает только полевик. .. как выяснилось при Rsc меньше 0.2 скорее всего срыв генерации, особенно при 3 .. 5 вольтах на входе. С полевиком потребление чуть ниже 0.6 ампера при 7 вольтах то есть схема немножко экономичнее (90 %). Но меньше 7 вольт на входе он не работает, как вариант делать вольтодобавку и все равно запуск от обычного транзистора. Микросхема выдает сигнал выходной и при 2 вольтах. * Ступенька после импульса — резкое выключение транзистора выходного и напряжение входное проходит через катушку (и через диод на выход) то есть срабатывает защита. Вот ниже — защитный резистор уменьшен . Для 3 вольт это кусок скрепки или железной проволоки около милиметра диаметром и длину подобрать см 8 — 10 это примерно 0.08 ом, если 7 вольт и катушка 590 микрогенри то там достаточно 0.2 ома 1 ватт — есть такой номинал.

Включение микросхемы без внешних транзисторов — уменьшил ток через светодиоды в 2 раза чтобы не было перегрева.

Проверка с теми же катушками. Отключать 180 ом от 8 лапки и соединять ее напрямую с первой нельзя. Нашлась причина внутренней перегрузки и ступеньки на осциллограмме. * ток по 8 лапке может сжечь следующий транзистор — выходной. В схеме с биполярным транзистором можно применить 180 ом и подобрать до 10 ом не меньше — для 3 вольт питания. Катушка 530 микрогенри, и кратковременно 125 которая 2 по миллиметру толстым проводом. Конденсатор задающий частоту 600, если еще с 3-й катушкой 37 микрогенри на Ч 22 то лучше 1600 пикофарад.

Для фонарика тоже как вариант. Но яркость не та — прямо вполнакала, зато от одного аккумулятора работает и аккумулятор в нормальном режиме.

Все таки в фонаре будет 2 микросхемы — вторая для запуска от 3 вольт. И с другой катушкой — на 490 которую делал для понижающего преобразователя на рассыпухе . А основная 34 микрогенри, в 3 провода 0.8 на ферритовом кольце. .. на металлопорошковом — с ферритом не получается. Или огромный брать. Сдвоенное ферритовое кольцо из советской техники откуда то, 2 миллигенри, 47 витков 0.8, не входит в насыщение. Или металлопорошковое. Подсказка ferrite.ru

Нет, будет на одной микросхеме, с транзистором 2sc4020 который был на проверке не заводилась схема от 3 вольт а с КТ854А она заводится при времязадающей емкости 820. Транзистор прикрутить еще один да еще без прокладки на один радиатор с полевиком и резистор 280 ом к базе от точки база кт361 — анод 1n5819 . Транзистор 90 рублей правда а микросхема 50 штук за эти деньги.. на микросхеме можно автозапуск и выключение по 5 лапе если на нагрузке больше 7 вольт, а с транзистором лучше кнопочку нажимать. * Не документированная возможность — отключить запускающую микросхему подав через резистор 100К (подобрать) емкость 10 мкф с корпусом и еще диодик плюсовое напряжение на 3 лапу.

Подходящие катушки соотношение времени 10:3 3v 2a -> 14v 0.3a (на второй группе картинок порядок по цифрам — эта (1) . двойная из 2-х колец на феррите — 47 витков 0.8 2 миллигенри — несмотря на феррит с высокой проницаемостью она в насыщение не входит, на 6 ватт достаточно. почти не греется.

3.7 вольта 2 ампера , если выше то регулируется ток, через катушку ток 1 ампер в импульсе и совсем маленький импульс меньше 1.5 ампер — все таки на пределе но работает . емкость задающая частоту 820. (на скрепке 42 милливольта пост. ток при токе от источника 1 ампер, значит там 0.04 ома, у осциллографа импульс 1 деление большое 0.1 вольт там 2 ампера соответственно, я считаю верхнюю часть импульса а снизу ток в обратном направлении ). * с таким результатом можно попробовать и без внешнего ключа, чуть снизив ток и припаяв проволочку 0.015 ома.. 0.15 а то может погореть — первая цифра на 14 ампер , ток через ключевой транзистор в микросхеме не превысит 1.5 ампера, очень большая индуктивность катушки. C=820 ? C= 1620 лучше для этой катушки — стабилизация тока от 3.4 вольта на входе и выше.

Альсифер — кольцо из компьютерного блока на 3 вольта (лучше всего не шумит ) . Они покрыты желтой изоляцией, а внутри металлический порошок похожий на алюминий. (если интересно посмотреть — заклеить потом обратно, триэтил этого металла самовозгорается и горит белым и синим огнем 4000 градусов не то что потушить а убежать можно не успеть). Все так же, ток 2.5 ампера 24 витка 1 мм 37 микрогенри. (это по — видимому никель-железный порошковый материал, не альсифер, образец кольца бело желтого сплава как будто керамика и немножко похожего на силумин есть из советской техники, это точно альсифер, у него свойства близкие к металлопорошковым кольцам но выше частота работы до 500 килогерц) (2).

Еще одно кольцо из компьютерного блока — не очень подходит, хоть меньше чуть чуть только. Ток в 3 раза больше импульс а потом перемагничивается.

Большая чашка из феррита с зазором 40мм высота 30. вторичная обмотка толстым проводом 2 миллигенри. Ток всего 1.5 ампера но тонкий хвостик есть (Тяжелый будет фонарь дубинка но работает) 3.7 вольта 2 ампера . Трещит если поднять напряжение, плохо скручен. Провод 0.6 не греется почти. Это транс ватт на 100 как минимум. Не добирает энергию сильно, если обмотку перемотать на 2 витка несколько проводов то можно на выходе и 300 вольт получить из 3, только ток заряда сильно зашкалит.

Еще желтое кольцо — которое было домотано до 490 микрогенри, только подключил обмотку которая толстым проводом 17 микрогенри. Подходит хоть ток 9 ампер почти, насыщения нет, маленькая индуктивность. С этим кольцом можно пробовать увеличить частоту, уменьшив емкость до 200 пикофарад. Полевик холодный, ток от источника нормальный 3.7 вольта 2 ампера. (3).

6 витков 1 мм на феррите Ч 22 , склеен с зазором 0.3 мм . 19 микрогенри. ток до 12 ампер- насыщения нет, потребление от источника такое же. 3.7 вольта 2 ампера, 3 вольта 1.7 ампера. Самая большая яркость при 3 вольтах, может показалось, или большое кольцо которое 123 микрогенри все таки лучше работает. (5). С измерением тока что то попутал — 6 ампер, при 3 вольтах максимум тока 3 ампера если емкость 1620, дальше начинается стабилизация. М2000НМ.

Неподходящее кольцо феррит 6 на 6 и 32 мм с белой черточкой (ток 50 ампер — размах напряжения на скрепке 2 вольта при 3 вольт питании). * (4)

MO — Пермаллой кольцо примерно 150 проницаемости — сечение около 2 см кв. диаметр 45 высота 20. Индуктивность 19 витков 128 микрогенри. размах сигнала соответствующего току 400 милливольт, соответственно полуволна тока — нижняя заряд как бы катушки верхняя разряд — 0.2 вольта максимально в конце заряда при сопротивлении проволоки 0.04 ома это 5 ампер .. ошибка в 2 раза 2 ампера и 6 все таки в начале. Работает не хуже металлопорошкового только весит грамм 100. Близко к насыщению несмотря на большой размер — не скорее показалось, катушка затрачивает на перемагничивание этот начальный импульс 6 ампер, а до максимальной индукции еще далеко. ( максимум больше чем у феррита в 10 раз примерно, до 600 ватт )

побольше снимок — ток через кольцо из молибденового пермаллоя, верхняя часть импульса накопление нижняя — разряд. Виден всплеск сразу 6 ампер и плавное увеличение очень ровное до 2 ампер. Одно маленькое деление 1 ампер — специально сделал шунт 0.01 ома это медная проволочка 0.5 мм в 2 витка на пальце. 3:13 соотношение времени импульсов. (7).

Результат интересный. Калькуляторам на сайтах доверяй но проверяй. Преобразователь на советском феррите работает потребляя 1 ампер а не 15! И выдает самое высокое напряжение при 2 -3 вольтах питания, при остальных детальках таких же. Где то и в оригинальные формулы надо бы коррекцию.

В режим ШИМ микросхему еще загнать надо, как будто с 7 вольт питания проще, с повышением напряжения уменьшается частота, это понятно из заводского описания и аннотации.* надо ограничение тока использовать вывод 7. Но как то странно, до 3.5 вольт напряжение увеличивается плавно, недостаточная энергия передается, при 3.6 вольтах после пачки импульсов появляется промежуток, потом он увеличивается и частота этих промежутков растет а число импульсов уменьшается. при 13 вольтах на входе остается 2 коротких импульса и пауза между ними, больше увеличивать нельзя — погорит нагрузка, напряжение на входе у повышающего преобразователя должно быть меньше напряжения нагрузки а то будет сквозной ток через катушку и диодик.

катушка в разборе
ч 22 или Б 20 ferrite.ru частота до 40 кгц емкость 1500 частота 35 — 40 килогерц 6 — 7 витков 1 мм вторую обмотку снял обязательно зазор 2 бумажки. До 10 ампер и на выходе спокойно 15 вольт при 3 на входе, 500mA.
Американский адаптер 110 24 работает от 220 сделан в 1995 лежал год в затопленном подвале высох и работает ! Motorola. Есть сетевой фильтр предохранитель и позистор для плавного пуска, 2 резистора для защиты по току — толстые проволоки сверху, транзистор полевой.
Лампочка 60 диодов

Данная схема представляет из себя повышающий преобразователь (Step-Up converter) построенный на базе микросхемы MC34063 (U1). Схема рассчитана на питание от 3 до 9 светодиодов. Ток через светодиоды от 100ма до 750ма. Необходимо помнить что напряжение питания устройства должно быть меньше чем напряжение необходимое для питания светодиодов подключенных в данный момент. В качестве силового элемента используется n-канальный MOSFET транзистор (Q2). Так как у этих транзисторов очень малое сопротивление в открытом состоянии на них рассеивается меньше энергии и достигается более высокий КПД. Микросхема MC34063 (U1) не предназначена для управления MOSFET транзисторами и не обеспечивает «правильные» фронты сигнала управления, поэтому в цепи управления транзистора Q2 применена схема на биполярном транзисторе (Q1), диоде (D1) и резисторе (R2). При поступлении импульса затвор транзистора Q2 заряжается через диод D1, транзистор Q1 при этом закрыт, по окончании импульса транзистор Q1 открывается и разряжает затвор транзистора Q2. Этим обеспечивается быстрое закрывание MOSFET транзистора, меньше энергии тратится на переходные процессы, меньше тепла выделяется на силовом транзисторе (Q2). * схема тоже с Applicaton Note Моторола, там же где подключение внешнего биполярного транзистора. D1 Ultrafast или Shottky. На 12 странице есть вариант если высокое входное и выходное напряжение, там точно так включен полевик.

Схема с вольтодобавкой — работает от 3 вольт с запуском

Вот еще — говорят что от 3 вольт работает. (Но если от 6 запустится) Есть вольтодобавка. 6,7,8,1 подключены к выходному напряжению 15 (24) вольта. Чтобы заработало — к выходному напряжению не напрямую а через еще один диод шоттки и емкость танталовый 56 на 16 вольт (или 40 как по схеме ниже).8 лапа через 180 ом а 7 через 1 килоом. Резисторы именно такие обязательно а питание можно и так по схеме. Выключатель на батарею не просто так. Без 6 вольт не запускается, а если запустить то от 3 работает.

По этой схеме запуск у меня получился. Чуть цуть надо исправить — вольтодобавку. (Лучше со стока vd2 еще один диод Шоттки с танталовым конденсатором на корпус после диода — если надо запускать с помощью обычного транзистора в параллель полевику а не от 6-вольтовой батареи. И обязательно 8 лапу через 180 ом как по даташиту а 7 если не используется защита через 1 килоом. 6 , 7, 8, 1 с резисторами к катоду этого второго диода и конденсатору, там 15 вольт если на входе 3 по моей схеме — а на этой будет 24 вольта тоже).
Плюсы c2 и c4 по верхней схеме соединить и минус тоже — нужно если питание 3 -вольтовое от литиевых аккумуляторов. aic1563cn. Стартер или пускач — запускает основной питатель и там появляется вольтодобавка, достаточные для полевика 11 вольт (он от 7 запускается) и может работать сам по себе — лампада в полнакала. 6-7 0.2 ома

Резистор R1 является токозадающим, падение напряжения на нем составляет 1.25в. При данном сопротивлении 3.6ом ток через светодиоды составляет 347ма. Сопротивление R1 на нужный ток можно пересчитать по формуле R1 = 1.25/I, где R1 сопротивление в омах, I нужный ток в амперах.Детали: Q1 — КТ361, 2PA733, BC858B и др. Q2 — IPP10N03L, IPB10N03L, FQB60N03L и др. U1 — MC34063, AP34063, KS34063 и др. D1 — 1N5819 и др. любой шотки D2 — S10S40C и др. любой шотки L1 – 20мкГн на ток 1 — 2А

Минимальное и максимальное напряжение питания задано исходя из параметров MOSFET транзистора, при применении других транзисторов это необходимо учитывать Внимание! на схеме есть ошибка, необходимо поменять местами К-Э у транзистора Q1 (исправлено — вторая схема на черном фоне — к коллектору подходит общий провод -минус аккумулятора, а эмиттер соединен с катодом диодика шоттки маленького и с затвором полевика КП812 Б1.) Емкость C1 у 3 вывода К1156ЕУ5 установлена с маркировкой 102 то есть 1000 пикофарад. Частота больше 50 килогерц. В подписи к черной схеме написано как заставить ее работать с компаратором напряжения — надо было внимательно прочитать аннотацию производителя и datasheet, на светодиодах 13, на резисторе 1 вольт, на входе компаратора 1.25 вольт , стабилизация с входного напряжения 7 вольт до 12 проверял. При 6 вольтах потребление 0.67 ампер, при 9 вольтах 0.35 и снижается дальше. Описание элементов использованных в данной конструкции

  
ВложениеРазмер
MC34063A.pdf132.22 кб
IPP10N03L.pdf455.33 кб

да, он должен открываться когда идет спад импульса и соответственно закрываться когда полевик открывается… »

Да, все верно, благодарю, незаметил, на схеме ошибка, У транзистора Q1 необходимо К-Э поменять местами. »

вероятно придется пересчитать

Опубликовано Rico в 7 Январь, 2015 — 17:46.

вероятно придется пересчитать дроссель и транзистор на радиатор, транзистор можно оставить тот что на схеме а можно и поменять »

КТ854А — похоже нехватка мощности из за катушки, и еще нужна rc цепочка. Частота установилась ниже в 2 раза. На входе 9 вольт, с полевиком уже срабатывает стабилизация при тех же деталях, от 7 вольт, то есть мощности хватает. .. а где резистор ограничивающий ток базы большого транзистора ( 220 ом) ? Вот б….

Доработка этой схемы. чтобы работала.

Поскольку в микросхеме как то непонятно срабатывает регулятор — компаратор по напряжению, то может проявляться следующий эффект- схема запускается при 5 вольтах на входе, светодиоды почему то чуть светятся, по -видимому напряжение в катушке маловато. ( Полевику не хватает напряжения на затворе ).Потом включается режим без стабилизации, на стоке транзистора ровный сигнал, напряжение на светодиодах низкое, около 12 вольт. Если прибавить входное то по-видимому не хватает мощности импульса или низковатая частота, получается ток через светодиоды не достигает немножко 0.3 ампера, на осциллограмме видно что первый импульс ровный а второй двойной и очень короткий, еще как вариант стабилизация по напряжению не так как надо срабатывает, в результате светодиоды очень сильно моргают и почти на максимальной яркости но чуть меньше, а потребляемый схемой ток резко растет с 0.2 — это нормально — до ампера почти если поднять напряжение до 6 вольт, полевой транзистор нагревается довольно сильно. Срыв генерации явный , катушки менял от 40 до 470 микрогенри, все то же самое, кроме длительности импульсов. Если резистор датчика тока увеличить до 15 ом то схема работает нормально, только ток через светодиоды в 3 раза меньше и яркость в половину. ( исправилось кроме резистора 180 ом к 8 лапе добавил диод шоттки с датчика тока, теперь на входе компаратора 1.25 а на резисторе ровно 1в., резистор 1 к от 5 вывода к питанию. 1 или 2 выход — не повлияло, работает. Стабилизация начинается с 6.5 вольт на входе и проверял до 10 вольт , ток потребления 0.67 снижается до 0.3 ампера. Частоту еще менял — емкость по 3 выводу 1200пф.)

  • rtfm называется то есть прочитал без перевода оригинал, ну ведь чуть что надо читать талмуд. а там сказано оказывается 8 лапку при повышении напряжения соединить через 180 ом и использовать 1 выход коллектор а не 2 эмиттер, 2 на землю. и можно не полевик ставить а обычный биполярный, там показано как, добавив еще резистор. (да действительно, мощность в нагрузке не 300 ватт а всего 5). коллектор с коллектором, 1 вывод , 2 — с базой, и резистор ом 100-200 на корпус, и эмиттер дополнительного транзистора на корпус. Коллектор на точку соединения диода шоттки и катушки.

Исправлено. Хоть и не понятна полностью причина. Скорее всего если выход микросхемы вывод 2 эмиттер и дальше идет управление полевиком после катушки — по схеме повышения напряжения, то неправильно срабатывает 5 вывод — измеритель (компаратор) напряжения. Ниже есть цитата -перевод — как работает логика в этой микросхеме, может там есть объяснение.

Схема из заводской аннотации опять (питание 190 вольт для дисплея от 5 вольт).

Перевожу — сердечник катушки как у индуктора от энергосберегающей лампы — собран с зазором обязательно, 0.07 мм , феррит, По числу витков и то что напряжение обратного хода не должно превышать 40 вольт понятно.Есть калькулятор — по этой же аннотации, считается ток, и по номограмме емкость у 3 лапы. Разобрать можно погоревший электронный балласт от ламп дневного света — оттуда квадратный трансформатор.


Управление через схему ограничения тока дальше — (это вариант если ШИМ не хочет нормально работать ни в какую

Вот по этой схеме работает — добавить к верхней — управление по 7 выводу, номинал резистора измеряющего ток подобрать. (уменьшить)

А вот этот вариант — работает только в случае понижения напряжения, тогда правильно используется компаратор. (Катушка включается после микросхемы, на входе 10-16 вольт а на выходе меньше). Сию минуту попробую как себя ведет в случае повышения напряжения, катушка до транзистора, но мне кажется не то что то. Пила на конденсаторе 3 лапа есть , емкость 1000 пф и еще 120 в параллель, вроде 50 килогерц должно быть.

Второй вариант регулировки — через вывод 7 IPK MC34063. Здесь напряжение питания 4.5 вольта что хорошо подходит для налобника.

В обычной схеме включения этот вывод для ограничения тока нагрузки как раз, он соединяется измеряющим ток резистором с плюсом питания, если 1 ом то ток будет ограничен 0.38 А.

3107 усилительный транзистор -высоковольтный, на нем лучше усилок hi-end собрать. а так вроде все правильно. vd2 можно не ставить, от 4 вольт не запустится, надо 6. С обычным транзистором, только управление с выхода 2, запускается без стабилизации от 4 вольт, а стабилизация от 7 -9 в зависимости от емкости c5 и l1.

Еще вариант регулировки используя компаратор (5 вход) но при настройке тоже надо будет разбираться со срывом генерации возможно, подобрав катушку скорее всего для нужного напряжения , отмотав или добавив витков, или емкость по 3 лапке. А почему емкость на входе 3 на всех схемах такая маленькая? Где то ошибочка проскочила. При использовании катушечки около 400 микрогенри ( тоже не 20 !) надо ставить 1200 пикофарад, частота тогда 43 килогерца при 12 вольтах.

работает регулировка по 5 входу (компаратор настроен на 1.25 вольт) Проверить сначала на работоспособность с резистором 0.2 ома 2 ватта R1 . Отсюда взята обратная связь по току, потому что при низком напряжении питания 3в терять 1.25 на резисторе нет смысла, по этой схеме измеряется на резисторе 0.2 вольта 0.7 на переходе транзистора и 0.35 на диоде, если германиевый то 0.2 вольта. Ток можно поднять до 10 ампер и даже больше используя питание 7 вольт и полевик кп812а или 60n03, C3 470-6800 , R1 0.2 и пробовать меньше. L1 считать 10 микрогенри если 5 ампер а вообще есть калькулятор на сайте.

используется кт 361 и диод еще один ss38 Шоттки https://www.onsemi.com/products/discretes-drivers/diodes-rectifiers/schottky-diodes-schottky-rectifiers/ss38

Повышать напряжение удобно, тот же фонарик как по верхней схеме требует батарею аккумуляторов, носить как налобный не очень удобно, тяжелый, 5 элементов 18650 можно только закрепить сзади, на ремешке фонаря на затылке. А в каменоломне или пещере он будет за все узкие места цеплять, да и тяжеленный будет для налобника. Petzl Tikka весит 50 грамм не больше, стоит 1500 руб. и с яркостью почти 200 люмен , ну не 600 конечно и не с рассеивателем под 30 градусов даже больше, и при желании к нему приматывается скотчем заряженный элемент 18650 а батарейки вынимаются, он устроен на импульсной микросхемке Zetex или Torex , а в самом простом (Petzl Tikkina) 2 резистора и все.

*Эта схема — выше на mc34064 = К1156ЕУ5 выбрана для налобника на 4-(5) ваттной сборке светодиодов. Чуть меньше экономии, КПД 79 процентов и то за счет падения 1.25 вольта на резисторе при токе 0.3 ампера. Удобнее что не надо 5 литиевых аккумуляторов, но 2 надо, от одного 3.8 вольта не хватает напряжения, на сборке светодиодов 13 вольт 0.3 ампера. От 1 аккумулятора запустил — схема с вольтодобавкой выше и полевик, но с обычным транзистором для запуска от 3 вольт и с кнопкой. 3.7 V 2A, 7V 1A.

Только вот если использовать с ней внешний полевик (а для схемы с повышением напряжения он нужен, ключевой элемент после катушки а не до, после закрытия ключа напряжение на катушке резко возрастает и складывается со входным, через диодик Шоттки подается в нагрузку.) эта микросхема требует некоторого шаманства при настройке. Надо правильно подобрать частоту работы — от 270 килогерц без кондера на 3 лапе до 10 килогерц примерно если емкость увеличить до 10000 пф. не 10 точно -катушка будет свистеть, 1200- 1500 1n5 наверно оптимальная емкость если катушка на феррите. Это относится только к напряжению пилы и режиму ШИМ — регулировке по ширине импульсов. 1n0 и 270p параллельно. (работает). Подсказка 10n для биполярного транзистора.

схема с заводского описания 6 стр. С = 1500
Ток в 2 раза превышает возможности микросхемы. Феррит — квадратный в сечении ш- образный сердечник 2 см примерно, серединка 6 на 6 мм, от дросселя из лампочек дневного света — эл. балласт. Разобрать — добавить из листика бумаги от принтера — толтой не газетной — зазор 0.2 мм и собрать обратно. Схема используется с внешним транзистором. КТ854 или 2sc2335. 0.1 ома это можно скрепку для бумаги не толстую а среднюю. На скрепке прекрасно работает преобразователь с 12 на 5 используя uc3843, более современную микросхему но там хитрый трансформатор на 80 ватт — 5 и 12 витков — первичная в 2 провода 0.8, вторичная косичкой из 6 проводов 0.8 тоже переделан от адаптера ноутбука и с зазором и она сразу управляет полевиком — таким же как в этих схемах КП812А.

точно как в описании микросхемы (если 1 лапа соединяется с 8 в рассчете что на выходе будет больше 40 вольт то не забыть 100 ом резистор в цепи базы внешнего транзистора — см выше — не понял почему пошел сквозной ток и все перегрелось а схема работала!)

Пересчитал. 5вольт вход, 1 ампер. (чуть поменьше мощность — 270мА 13вольт). от 4 вольт на 2/3 яркость а от 5 почти полная (с полевиком только от 7 вольт такая же яркость) . Резистор Rsc проволочка от скрепки 7 см 0.6мм сталь. 0.1 ома

Катушка на броневом сердечнике диаметром 30мм 0.8 мм 7 витков 48 микрогенри. катушка ватт на 50. с=1600pF. ток ключевого транзистора около 3 ампер в импульсе. свистит и стабилизация тока от 6-7 вольт на входе. rc цепочку надо. На повышение напряжения обмотку буду пробовать. RC цепочка у выхода катушки пока не установлена, надо посмотреть какие будут высокочастотные колебания — ее можно посчитать найдя в интернете — \\’расчет снаббера 34063\\’

  • у меня получается если питание 6 вольт а силовой элемент полевик то снаббер не нужен, но от 6 схема очень с трудом заводится, надо 7 вольт. Если биполярный то от 4 — 4.5 спокойно запускается, от 3 вольт в половину мощности но стартует тоже. Снаббер нужен.

дополнение 2 формулы рассчета — почему в катушке с броневым сердечником из феррита несмотря на зазор и малую индуктивность даже больше энергии, и ей хватает 4 вольт для полной мощности на выходе .

лт

Логика работы 34063

http://open.e-voron.dp.ua/stabilizator-toka-svetodiodov-na-mikrosheme-ms34063/
 Опубликовано 19/11/2012 Автор: DWD Стабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС34063   Сейчас появилось много микросхемных стабилизаторов тока светодиодов, но все они, как правило, довольно дороги. А так как потребность в таких стабилизаторах в связи с распространением мощных светодиодов большая, то приходится искать варианты их, стабилизаторов, удешевления.      Здесь предлагается ещё один вариант стабилизатора на распространённой и дешёвой микросхеме ключевого стабилизатора МС34063. От уже известных схем стабилизаторов на этой микросхеме, предложенный вариант отличается немного нестандартным включением, позволившим увеличить рабочую частоту и обеспечить устойчивость даже при малых значениях индуктивности дросселя и ёмкости выходного конденсатора. Особенности работы микросхемы — ШИМ или ЧИМ? Особенность микросхемы заключается в том, что она является одновременно и ШИМ и релейной! Причём, можно самому выбирать, какая она будет. В документе AN920-D, где более подробно описывается эта микросхема, сказано примерно следующее (смотрите функциональную схему микросхемы на Рис.2). Во время зарядки времязадающего конденсатора на одном входе логического элемента «И», управляющего триггером, устанавливается логическая единица. Если выходное напряжение стабилизатора ниже номинального (по входу с пороговым напряжением 1,25В), то логическая единица выставляется и на втором входе этого же элемента. В этом случае на выходе элемента и на входе «S» триггера выставляется также логическая единица, он устанавливается (активный уровень по входу «S» — лог. 1) и на его выходе «Q» появляется логическая единица, открывающая ключевые транзисторы. Когда напряжение на частотозадающем конденсаторе достигнет верхнего порога, он начинает разряжаться, при этом на первом входе логического элемента «И» появляется логический ноль. Этот же уровень подаётся и на вход сброса триггера (активный уровень по входу «R» — лог. 0) и сбрасывает его. На выходе «Q» триггера появляется логический ноль и ключевые транзисторы закрываются. Далее цикл повторяется. Более подробно об этом можно прочитать в указанной документации AN920-D. По функциональной схеме видно, что это описание относится только к компаратору тока, функционально связанному с задающим генератором (управляемому по входу 7 микросхемы). А выход компаратора напряжения (управляемому по входу 5) таких «привилегий» не имеет. Получается, что в каждом цикле компаратор тока может как открывать ключевые транзисторы, так и закрывать их, если, конечно, разрешает компаратор напряжения. Но сам компаратор напряжения может выдавать только разрешение или запрет на открывание, которое может быть отработано только, в следующем цикле. Отсюда следует, что если закоротить вход компаратора тока (выводы 6 и 7) и управлять только компаратором напряжения (вывод 5), то ключевые транзисторы открываются им и остаются открытыми до конца цикла зарядки конденсатора, даже если на входе компаратора напряжение превысило пороговое. И только с началом разрядки конденсатора генератор закроет транзисторы. В таком режиме мощность, отдаваемая в нагрузку, может дозироваться только частотой задающего генератора, так как ключевые транзисторы хотя и закрываются принудительно, но только на время порядка 0,3-0,5мкс при любом значении частоты. А такой режим больше похож на ЧИМ – частотно-импульсную модуляцию, которая относится к релейному типу регулировки. Если же наоборот, закоротить вход компаратора напряжения на корпус, исключив его из работы, а управлять только входом компаратора тока (вывод 7), то ключевые транзисторы будут открываться задающим генератором и закрываться по команде компаратора тока в каждом цикле! То есть, при отсутствии нагрузки, когда компаратор тока не срабатывает, транзисторы открываются надолго и закрываются на короткий промежуток времени. При перегрузке, наоборот — открываются и тут же надолго закрываются по команде компаратора тока. При каких-то средних значениях тока нагрузки ключи открываются генератором, и через какое-то время, после срабатывании компаратора тока, закрываются. Таким образом, в данном режиме мощность в нагрузке регулируется длительностью открытого состояния транзисторов — то есть, полноценной ШИМ. Можно возразить, что это не ШИМ, так как в таком режиме частота не остаётся постоянной, а меняется — уменьшается с увеличением рабочего напряжения. Но при неизменном напряжении питания неизменной остаётся и частота, а стабилизация тока нагрузки осуществляется только изменением длительности импульса. По этому, можно считать, что это полноценная ШИМ. А изменение рабочей частоты при изменении напряжения питания объясняется непосредственной связью компаратора тока с задающим генератором. При одновременном использовании обоих компараторов (в классической схеме) всё работает точно так же, а ключевой режим или ШИМ включаются в зависимости от того, какой компаратор сработает в данный момент: при перегрузке по напряжению — ключевой (ЧИМ), а при перегрузке по току — ШИМ. Можно полностью исключить из работы компаратор напряжения, замкнув на корпус 5-й вывод микросхемы, а стабилизацию напряжения осуществлять так же посредством ШИМ, установив дополнительный транзистор. Такой вариант показан на Рис.1. Рис.1 Стабилизация напряжения в этой схеме осуществляется изменением напряжения на входе компаратора тока. Опорным напряжением служит пороговое напряжение затвора полевого транзистора VT1. Выходное напряжение стабилизатора пропорционально произведению порогового напряжения транзистора на коэффициент деления резистивного делителя Rd1, Rd2 и рассчитывается по формуле: Uout=Up(1 Rd2/Rd1), где Up – Пороговое напряжение VT1 (1.7…2В). Стабилизация тока по-прежнему зависит от сопротивления резистора R2. Принцип работы стабилизатора тока. Микросхема МС34063 имеет два входа, которые можно использовать для стабилизации тока. Один вход имеет пороговое напряжение 1.25В (5-й вывод мс), что для довольно мощных светодиодов не выгодно из-за потерь мощности. Например, при токе 700мА (для светодиода на 3Вт) имеем потери на резисторе-датчике тока величиной 1.25*0.7А=0.875Вт. Уже по этой причине теоретический КПД преобразователя не может быть выше 3Вт/(3Вт 0.875Вт)=77%. Реальный же — 60%…70%, что сравнимо с линейными стабилизаторами или просто резисторами-ограничителями тока. Второй вход микросхемы имеет пороговое напряжение 0.3В (7-й вывод мс), и предназначен для защиты встроенного транзистора от перегрузки по току. Обычно, так эта микросхема и используется: вход с порогом 1.25В — для стабилизации напряжения или тока, а вход с порогом 0.3В — для защиты микросхемы от перегрузки. Иногда ставят дополнительный ОУ для усиления напряжения с датчика тока, но мы этот вариант не будем рассматривать из-за потери привлекательной простоты схемы и увеличения стоимости стабилизатора. Проще будет взять другую микросхему… В данном варианте предлагается использовать для стабилизации тока вход с пороговым напряжением 0.3В, а другой, с напряжением 1.25В — просто отключить. Схема получается очень простая. Для удобства восприятия показаны функциональные узлы самой микросхемы (Рис.2).

http://open.e-voron.dp.ua/wp-content/uploads/2012/10/ris2.png
Рис.2Назначение и выбор элементов схемы.Диод D с дросселем L — элементы любого импульсного стабилизатора, рассчитываются на требуемый ток нагрузки и неразрывный режим тока дросселя соответственно. Конденсаторы Сi и Сo – блокировочные по входу и выходу. Выходной конденсатор Со не является принципиально необходимым из-за малых пульсаций тока нагрузки, особенно при больших значениях индуктивности дросселя, по этому нарисован пунктиром и может отсутствовать в реальной схеме. Конденсатор СT – частотозадающий. Он так же не является принципиально необходимым элементом, поэтому показан пунктиром. В даташитах на микросхему указана максимальная рабочая частота 100КГц, в табличных параметрах приведено среднее значение 33КГц, на графиках, показывающих зависимость длительности открытого и закрытого состояний ключа от ёмкости частотозадающего конденсатора, приведены минимальные значения 2мкс и 0,3мкс соответственно (при ёмкости 10пФ). Получается, что если взять последние значения, то период равен 2мкс 0.3мкс=2.3мкс, а это частота 435КГц. Если учесть принцип работы микросхемы — триггер, устанавливаемый импульсом задающего генератора, и сбрасываемый компаратором тока, то получается, что эта мс является логической, а у логики рабочая частота не ниже единиц МГц. Выходит, что быстродействие будет ограничено только скоростными характеристиками ключевого транзистора. И если бы он не тянул частоту 400КГц, то и фронты со спадами импульсов были бы затянуты и КПД был бы очень низким из-за динамических потерь. Однако практика показала, что микросхемы разных производителей хорошо запускаются и работают вообще без частотозадающего конденсатора. А это позволило максимально повысить рабочую частоту — до 200КГц — 400КГц в зависимости от экземпляра микросхемы и её производителя. Ключевые транзисторы микросхемы держат такие частоты хорошо, так как фронты импульсов не превышают 0,1мкс, а спады — 0,12мкс при рабочей частоте 380КГц. Поэтому даже на таких повышенных частотах динамические потери в транзисторах достаточно малы, и основные потери и нагрев определяются повышенным напряжением насыщения ключевого транзистора (0.5…1В). Резистор Rb ограничивает ток базы встроенного ключевого транзистора. Показанное на схеме включение этого резистора позволяет уменьшить рассеиваемую на нём мощность и повысить КПД стабилизатора. Падение напряжения на резисторе Rb равно разности между напряжением питания,  напряжением нагрузки и падением напряжения на микросхеме (0.9-2В). Например, при последовательной цепочке из 3-х светодиодов с общим падением напряжения 9…10В и питании от аккумулятора (12-14В) падение напряжения на резисторе Rb не превышает 4В. В результате, потери на резисторе Rb оказываются в несколько раз меньше, по сравнению с типовым включением, когда резистор включается между 8-м выводом мс и напряжением питания. Следует иметь в виду, что внутри микросхемы либо уже установлен дополнительный резистор Rb, либо сопротивление самой структуры ключей повышенное, либо структура ключей выполнена как источник тока. Это следует из графика зависимости напряжения насыщения структуры (между выводами 8 и 2) от напряжения питания при различных сопротивлениях ограничительного резистора Rb (Рис.3).
http://open.e-voron.dp.ua/wp-content/uploads/2012/10/ris2.png
Рис.3 В результате, в некоторых случаях (когда разница между напряжениями питания и нагрузки мала или потери можно перенести с резистора Rb на микросхему) резистор Rb можно не устанавливать, соединяя напрямую вывод 8 микросхемы либо с выходом, либо с напряжением питания. А когда общий КПД стабилизатора не особо важен, можно соединить выводы 8 и 1 микросхемы между собой. При этом КПД может уменьшиться на 3-10% в зависимости от тока нагрузки. При выборе сопротивления резистора Rb приходится идти на компромисс. Чем меньше сопротивление, тем при меньшем начальном напряжении питания начинается режим стабилизации тока нагрузки, но при этом увеличиваются потери на этом резисторе при большом диапазоне изменения напряжения питания. В результате КПД стабилизатора уменьшается с увеличением напряжения питания. На следующем графике (Рис.4) для примера показана зависимость тока нагрузки от напряжения питания при двух различных номиналах резистора Rb – 24Ом и 200Ом. Хорошо видно, что с резистором на 200Ом стабилизация пропадает при напряжениях питания ниже 14В (из-за недостаточного тока базы ключевого транзистора). С резистором на 24Ом стабилизация пропадает при напряжении 11.5В.
Рис.4 Поэтому нужно хорошо просчитывать сопротивление резистора Rb для получения стабилизации в требуемом диапазоне питающих напряжений. Особенно при аккумуляторном питании, когда этот диапазон небольшой и составляет всего несколько вольт. Резистор Rsc является датчиком тока нагрузки. Расчёт этого резистора особенностей не имеет. Следует только учитывать, что опорное напряжение токового входа микросхемы отличается у разных производителей. В приведенной таблице показаны реально измеренные значения опорного напряжения некоторых микросхем. МикросхемаПризводительU опорное (В)MC34063ACD STMicroelectronics 0.45 MC34063EBD STMicroelectronics 0.5 GS34063S Globaltech Semiconductor 0.25 SP34063A Sipex Corporation 0.28 MC34063A Motorola 0.29 AP34063N8 Analog Technology 0.31 AP34063А Anachip 0.4 MC34063A Fairchild 0.3 Статистика по величине опорного напряжения мала, поэтому не следует рассматривать приведенные значения как эталон. Просто нужно иметь в виду, что реальное значение опорного напряжения может сильно отличаться от указанного в даташите значения. Такой большой разброс опорного напряжения вызван, по-видимому, назначением токового входа – не стабилизация тока нагрузки, а защита от перегрузки. Не смотря на это точность поддержания тока нагрузки в приведенном варианте достаточно хорошая. Об устойчивости. В микросхеме МС34063 отсутствует возможность введения коррекции в цепь ОС. Исходно устойчивость достигается повышенными значениями индуктивности дросселя L и, особенно, ёмкости выходного конденсатора Со. При этом получается некий парадокс – работая на повышенных частотах, требуемые  пульсации напряжения и тока нагрузки можно получить и с малыми индуктивностью и ёмкостью элементов фильтра, но при этом схема может возбуждаться, поэтому приходится ставить большую индуктивность и (или) большую ёмкость. В результате габариты стабилизатора получаются завышенными. Дополнительный парадокс заключается в том, что для понижающих импульсных стабилизаторов выходной конденсатор не является принципиально необходимым элементом. Требуемый уровень пульсаций тока (напряжения) можно получить одним дросселем. Получить хорошую устойчивость стабилизатора при требуемых или заниженных значениях индуктивности и, особенно, ёмкости выходного фильтра можно, установив дополнительную корректирующую RC цепочку Rf и Cf, как показано на рисунке Рис.2. Практика показала, что оптимальное значение постоянной времени этой цепочки должно быть не меньше 1КОм*мкФ. Такие значения параметров цепочки, как резистор на 10КОм и конденсатор на 0,1мкФ можно считать  достаточно удобными. С такой корректирующей цепочкой стабилизатор работает устойчиво во всём диапазоне напряжения питания, с малыми значениями индуктивности (единицы мкГн) и ёмкости (единицы и доли мкФ) выходного фильтра или вообще без выходного конденсатора. Не малую роль для устойчивости играет ШИМ режим при использовании для стабилизации токового входа микросхемы. Коррекция позволила работать на повышенных частотах некоторым микросхемам, которые раньше вообще не хотели нормально работать. Например, на следующем графике приведена зависимость рабочей частоты от напряжения питания для микросхемы MC34063ACD фирмы STMicroelectronics при ёмкости частотозадающего конденсатора 100пФ.
Рис.5 Как видно из графика, без коррекции данная микросхема не хотела работать на повышенных частотах даже с малой ёмкостью частотозадающего конденсатора. Изменение ёмкости от нуля до нескольких сотен пФ кардинально не влияли на частоту, а максимальное её значение еле достигает 100КГц. После введения корректирующей цепочки RfCf эта же микросхема (как и другие, подобные ей) стала работать на частотах почти до 300КГц. Приведенную зависимость, пожалуй, можно считать типовой для большинства микросхем, хотя микросхемы некоторых фирм и без коррекции работают на повышенных частотах, а введение коррекции позволило получить для них рабочую частоту 400КГц при напряжении питания 12…14В. Следующий график показывает работу стабилизатора без коррекции (Рис.6).
Рис.6 На графике приведены зависимости потребляемого тока (Iп), тока нагрузки (Iн) и тока короткого замыкания выхода (Iкз) от напряжения питания при двух значениях ёмкости выходного конденсатора (Со) – 10мкФ и 220мкФ. Хорошо видно, что увеличение ёмкости выходного конденсатора увеличивает устойчивость стабилизатора – ломаность кривых при ёмкости 10мкФ вызвана самовозбуждением. При напряжениях питания до 16В возбуждения нет, он появляется при 16-18В. Затем происходит какое-то изменение режима и при напряжении 24В появляется второй излом. При этом меняется рабочая частота, что так же видно на предыдущем графике (Рис.5) зависимости рабочей частоты от напряжения питания (оба графика получены одновременно при исследовании одного экземпляра стабилизатора). Увеличение ёмкости выходного конденсатора до 220мкФ и более увеличивает устойчивость, особенно при низких значениях напряжения питания. Но не устраняет возбуждение. Более — менее устойчивую работу стабилизатора удаётся получить при ёмкости выходного конденсатора не менее 1000мкФ. При этом индуктивность дросселя очень слабо влияет на общую картину, хотя очевидно, что увеличение индуктивности повышает устойчивость. Перепады рабочей частоты сказываются на стабильности тока нагрузки, что тоже видно на графике. Не удовлетворительна и общая стабильность выходного тока при изменении напряжения питания. Относительно стабильным ток можно считать в довольно узком интервале напряжений питания. Например, при работе от аккумулятора. Введение корректирующей цепочки RfCf коренным образом меняет работу стабилизатора. Следующий график показывает работу такого же стабилизатора но с корректирующей цепочкой RfCf.
Рис.7 Хорошо видно, что стабилизатор стал работать, как и положено стабилизатору тока – токи нагрузки и короткого замыкания практически равны и неизменны во всём диапазоне питающих напряжений. При этом выходной конденсатор вообще перестал влиять на работу стабилизатора. Теперь ёмкость выходного конденсатора влияет только на уровень пульсаций тока и напряжения нагрузки, и во многих случаях конденсатор можно вообще не устанавливать. Ниже, в качестве примера, приведены значения пульсации токов нагрузки при разных ёмкостях выходного конденсатора Со. Светодиоды включены по 3 последовательно в 10 параллельных групп (30шт.). Напряжение питания — 12В. Дроссель 47мкГн. Без конденсатора: ток нагрузки 226мА -65мА или 22,6мА -6,5мА на один светодиод. С конденсатором на 0,33мкФ: 226мА -25мА или 22,6мА -2,5мА на один светодиод. С конденсатором на 1,5мкФ: 226мА -5мА или 22,6мА -0,5мА на один светодиод. С конденсатором на 10мкФ: 226мА -2,5мА или 22,6мА -0,25мА на один светодиод. То есть, без конденсатора, при общем токе нагрузки 226мА пульсации тока нагрузки составляли 65мА, что в пересчёте на один светодиод даёт средний ток 22,6мА и пульсацию 6,5мА. Видно, как даже маленькая ёмкость в 0,33мкФ резко уменьшает пульсации тока. В то же время увеличение ёмкости с 1мкФ до 10мкФ уже слабо влияет на уровень пульсаций. Все конденсаторы были керамические, так как обычные электролиты или танталовые не обеспечивают даже близкий уровень пульсаций. Получается, что на выходе вполне достаточно конденсатора на 1мкФ на все случаи жизни. Увеличивать ёмкость до 10мкФ при токе нагрузки 0,2-0,3А вряд ли имеет смысл, так как пульсации уже существенно не уменьшаются по сравнению с 1мкФ. Если же дроссель взять с большей индуктивностью, то можно вообще обойтись без конденсатора даже при больших токах нагрузки и(или) больших напряжениях питания. Пульсации входного напряжения при питании 12В и ёмкости входного конденсатора Сi 10мкФ не превышают 100мВ. Силовые возможности микросхемы. Микросхема МС34063 нормально работает при напряжении питания от 3В до 40В по даташитам (мс фирмы STM – до 50В) и до 45В реально, обеспечивая в нагрузке ток до 1А для корпуса DIP-8 и до 0.75А для корпуса SO-8. Комбинируя последовательное и параллельное включение светодиодов можно построить светильник с выходной мощностью от 3В*20мА=60мВт до 40В*0,75…1А=30…40Вт. С учётом напряжения насыщения ключевого транзистора (0.5…0.8В) и допустимой рассеиваемой корпусом микросхемы мощностью 1.2Вт, ток нагрузки может быть увеличен вплоть до 1.2Вт/0.8В=1.5А для корпуса DIP-8 и до 1А для корпуса SO-8. Однако в этом случае требуется хороший теплоотвод, иначе встроенная в микросхему защита от перегрева не позволит работать на таком токе. Стандартное впаивание DIP корпуса микросхемы в плату не обеспечивает требуемого охлаждения на максимальных токах. Нужна формовка выводов DIP корпуса под SMD вариант, с удалением тонких концов выводов. Оставшаяся широкая часть выводов изгибается заподлицо с основанием корпуса и уже потом припаивается на плату. Полезно печатную плату развести так, что бы под корпусом микросхемы оказался широкий полигон, а перед установкой микросхемы нужно нанести на её основание немного теплопроводной пасты. За счёт коротких и широких выводов, а так же из-за плотного прилегания корпуса к медному полигону печатной платы тепловое сопротивление корпуса микросхемы уменьшается и она сможет рассеять несколько большую мощность. Для корпуса SO-8 хорошо помогает установка дополнительного радиатора в виде пластины или другого профиля прямо на верхнюю часть корпуса. С одной стороны такие попытки увеличения мощности выглядят странными. Ведь можно просто перейти на другую, более мощную, микросхему или установить внешний транзистор. И при токах нагрузки более 1.5А это будет единственным правильным решением. Однако, когда требуется ток нагрузки 1.3А, то можно просто улучшить теплоотвод и попробовать применить более дешёвый и простой вариант на микросхеме МС34063. Предельный КПД, получаемый в данном варианте стабилизатора, не превышает 90%. Дальнейшему росту КПД препятствуют повышенное напряжение насыщения ключевого транзистора — не менее 0.4…0.5В при токах до 0.5А и 0.8…1В при токах 1…1.5А. По этому основным греющимся элементом стабилизатора всегда является микросхема. Правда ощутимый нагрев бывает только при предельных для конкретного корпуса мощностях. Например, микросхема в корпусе SO-8 при токе нагрузки 1А нагревается до 100 градусов и без дополнительного теплоотвода циклически выключается встроенной защитой от перегрева. При токах до 0.5А…0.7А микросхема слегка тёплая, а при токах 0.3…0.4А вообще не греется. При повышенных токах нагрузки можно снизить рабочую частоту. В этом случае динамические потери ключевого транзистора значительно уменьшаются. Снижается общая мощность потерь и нагрев корпуса. Внешними элементами, влияющими на КПД стабилизатора, являются диод D, дроссель L и резисторы Rsc и Rb . Поэтому диод следует выбирать с малым прямым напряжением (диод Шоттки), а дроссель – с как можно низким сопротивлением обмотки. Снизить потери на резисторе Rsc можно уменьшением порогового напряжения, выбрав микросхему соответствующего производителя. Об этом уже говорилось ранее (смотрите таблицу в начале). Ещё один вариант уменьшения потерь на резисторе Rsc – введение дополнительного постоянного смещения по току резистора Rf (подробнее это будет показано ниже на конкретном примере стабилизатора). Резистор Rb следует хорошо просчитывать, стараясь брать его как можно с большим сопротивлением. При изменении напряжения питания в больших пределах лучше вместо резистора Rb поставить источник тока. В этом случае прирост потерь с ростом напряжения питания будет не таким резким. При принятии всех перечисленных мер, доля потерь этих элементов получается в 1.5-2 раза меньше потерь на микросхеме. Так как на токовый вход микросхемы подаётся постоянное напряжение, пропорциональное только току нагрузки, а не как обычно — импульсное, пропорциональное току ключевого транзистора (сумма токов нагрузки и выходного конденсатора), то индуктивность дросселя уже не влияет на стабильность работы, так как перестаёт быть элементом корректирующей цепи (её роль выполняет цепочка RfCf). От значения индуктивности зависит только амплитуда тока ключевого транзистора и пульсации тока нагрузки. А так как рабочие частоты относительно высокие, то даже с малыми значениями индуктивности пульсации тока нагрузки малы. Однако из-за относительно маломощного ключевого транзистора, встроенного в микросхему, не следует сильно уменьшать индуктивность дросселя, так как при этом увеличивается пиковый ток транзистора при прежнем среднем его значении и растёт напряжение насыщения. В результате, увеличиваются потери на транзисторе, и падает общий КПД. Правда, не кардинально — на несколько процентов. Например, замена дросселя с 12мкГн до 100мкГн позволила увеличить КПД одного из стабилизаторов с 86% до 90%. С другой стороны, это позволяет, даже при небольших токах нагрузки, выбрать дроссель с малой индуктивностью, следя лишь за тем, что бы амплитуда тока ключевого транзистора не превысила максимально допустимое для микросхемы значение 1.5А. Например, при токе нагрузки 0.2А с напряжением на ней 9…10В, напряжении питания 12…15В и рабочей частоте 300КГц требуется дроссель с индуктивностью 53мкГн. При этом импульсный ток ключевого транзистора микросхемы не превышает 0,3А. Если же уменьшить индуктивность дросселя до 4мкГн, то при прежнем среднем токе импульсный ток ключевого транзистора увеличится до предельного значения (1.5А). Правда уменьшится КПД стабилизатора за счёт увеличения динамических потерь. Но, возможно, в некоторых случаях окажется приемлемым пожертвовать КПД, но применить малогабаритный дроссель с маленькой индуктивностью. Увеличение индуктивности дросселя позволяет так же увеличить и максимальный ток нагрузки вплоть до предельного значения тока ключевого транзистора микросхемы (1.5А). При увеличении индуктивности дросселя форма тока ключевого транзистора меняется с полностью треугольной до полностью прямоугольной. А так как площадь прямоугольника в 2 раза больше площади треугольника (при одинаковых высоте и основании), то среднее значение тока транзистора (и нагрузки) можно увеличить в 2 раза при неизменной амплитуде импульсов тока. То есть, при треугольной форме импульса амплитудой 1.5А средний ток транзистора и нагрузки получается: Iн=1.5А/2*k, где k – максимальный коэффициент заполнения импульсов, равный 0.9 для данной микросхемы. В результате максимальный ток нагрузки не превышает: Iн=1.5А/2*0.9=0.675А. И любое увеличение тока нагрузки свыше этого значения влечёт превышение максимального тока ключевого транзистора микросхемы. Поэтому во всех даташитах на данную микросхему указывается максимальный ток нагрузки 0.75А. Увеличив индуктивность дросселя так, что бы ток транзистора стал прямоугольным, можем убрать двойку из формулы максимального тока и получить: Iн=1.5А*k=1.5А*0.9=1.35А. Следует учитывать, что при значительном увеличении индуктивности дросселя несколько увеличиваются и его габариты. Тем не менее, иногда оказывается проще и дешевле для увеличения тока нагрузки увеличить размеры дросселя, чем ставить дополнительный мощный транзистор. Естественно, при требуемых токах нагрузки более 1.5А кроме как установкой дополнительного транзистора (или другой микросхемы-контроллера) не обойтись, а если вы поставлены перед выбором: ток нагрузки 1.4А или другая микросхема, то стоит попробовать сначала решить задачу увеличением индуктивности, пойдя на увеличение размеров дросселя. Более подробно об этом можно прочитать в статье «Способы увеличения тока нагрузки понижающего стабилизатора на МС34063А». В даташитах на микросхему указано, что максимальный коэффициент заполнения импульсов не превышает 6/7=0,857. Реально же получаются значения почти 0.9 даже на высоких рабочих частотах в 300-400 КГц. На более низких частотах (100-200КГц) коэффициент заполнения может достигать 0,95. Поэтому стабилизатор нормально работает при малой разнице напряжений вход-выход. Интересно работает стабилизатор при заниженных, по отношению к номинальному, токах нагрузки, вызванному уменьшением напряжения питания ниже заданного — КПД не менее 95%… Так как ШИМ реализуется не классическим способом (полное управление задающим генератором), а «релейным», посредством триггера (запуск — генератором, сброс — компаратором), то при токе ниже номинального возможна ситуация, когда ключевой транзистор перестаёт закрываться. Разница между напряжениями питания и нагрузки уменьшается до напряжения насыщения ключевого транзистора, которое обычно не превышает 1В при токах до 1А и не более 0.2-0.3В при токах до 0.2-0.3А. Несмотря на наличие статических потерь, динамические отсутствуют и транзистор работает практически как перемычка. Даже когда транзистор остаётся управляемым и работает в ШИМ режиме, КПД остаётся высоким из-за снижения тока. Например, при разнице 1.5В между напряжением питания (10В) и напряжением на светодиодах (8.5В) схема продолжала работать (правда на пониженной в 2 раза частоте) с КПД 95%. Параметры токов и напряжений для такого случая будут указаны ниже при рассмотрении практических схем стабилизаторов. Практические варианты стабилизатора. Много вариантов не будет, так как самые простые, повторяющие классические варианты по схемотехнике, не позволяют ни поднять рабочую частоту или ток, ни увеличить КПД, ни получить хорошую устойчивость. По этому наиболее оптимальный вариант получается один, блок-схема которого и была показана на Рис.2. Могут меняться только номиналы компонентов в зависимости от требуемых характеристик стабилизатора. На Рис.8 приведена схема классического варианта.
Рис.8 Из особенностей – после выведения из цепи ОС тока выходного конденсатора (С3), стало возможным уменьшить индуктивность дросселя. Для пробы был взят старый отечественный дроссель на стержне типа ДМ-3 на 12мкГн. Как видно, характеристики схемы получились достаточно хорошие. Желание повысить КПД привели к схеме, показанной на Рис.9
Рис.9 В отличие от предыдущей схемы резистор R1 подключен не к источнику питания, а на выход стабилизатора.  В результате, напряжение на резисторе R1 стало меньше на величину напряжения на нагрузке. При прежнем токе через него мощность, выделяемая на нём, уменьшилась с 0.5Вт до 0.15Вт. Заодно была увеличена индуктивность дросселя, что так же увеличивает КПД стабилизатора. В результате КПД увеличился на несколько процентов. Конкретные цифры приведены на схеме. Ещё одна характерная особенность двух последних схем. У схемы на Рис.8 очень хорошая стабильность тока нагрузки при изменении напряжения питания, но низковато КПД. У схемы на Рис.9 наоборот, КПД достаточно высокий, но стабильность тока плохая – при изменении напряжения питания с 12В до 15В ток нагрузки увеличивается с 0.27А до 0.3А. Это вызвано не правильным выбором сопротивления резистора R1, о чём уже говорилось ранее (смотрите Рис.4). Так как повышенное сопротивление R1, уменьшая стабильность тока нагрузки, увеличивает КПД, то в некоторых случаях этим можно воспользоваться. Скажем, при аккумуляторном питании, когда пределы изменения напряжения малы, а высокий КПД более актуален. Следует отметить некоторую закономерность. Было изготовлено довольно много стабилизаторов (практически все – для замены ламп накаливания на светодиодные в салоне автомобиля), и пока стабилизаторы требовались от случая к случаю, микросхемы брались из неисправных плат сетевых «Хабов» и «Свичей». Несмотря на разницу в производителях почти все микросхемы позволяли получить приличные характеристики стабилизатора даже в простых схемах. Попалась только микросхема GS34063S от Globaltech Semiconductor, которая ни как не хотела работать на высоких частотах. Потом было закуплено несколько микросхем MC34063ACD и MC34063EBD от STMicroelectronics, которые показали ещё худшие результаты – на повышенных частотах не работали, устойчивость плохая, завышенное напряжение опоры токового компаратора (0.45-0.5В), плохая стабилизация тока нагрузки при хорошем КПД или плохой КПД при хорошей стабилизации… Возможно, плохая работа перечисленных микросхем объясняется их дешевизной – закупались самые дешёвые из того, что было, так как микросхема MC34063A (DIP-8) той же фирмы, снятая с неисправного «Свича» работала нормально. Правда, на относительно низкой частоте – не более 160КГц. Хорошо работали следующие микросхемы, взятые из сломанной аппаратуры: Sipex Corporation (SP34063A), Motorola (MC34063A), Analog Technology (AP34063N8), Anachip (AP34063 и AP34063А). Fairchild (MC34063A) — не уверен, что правильно опознал фирму. ON Semiconductor, Unisonic Technologies (UTC) и Texas Instruments — не помню, так как обращать внимание на фирму стал только после того, как столкнулся с нежеланием работать мс некоторых фирм, а специально микросхемы этих фирм не покупались. Что бы не выбрасывать закупленные, плохо работающие, микросхемы MC34063ACD и MC34063EBD от STMicroelectronics, было проведено несколько экспериментов, которые и привели к схеме, показанной в самом начале на Рис.2. На следующем Рис.10 показана практическая схема стабилизатора с корректирующей цепью RfCf (на данной схеме R3C2). О разнице в работе стабилизатора без корректирующей цепочки и с ней уже рассказывалось ранее в разделе «Об устойчивости» и приводились графики (Рис.5, Рис.6, Рис.7).
Рис.10 Из графика на Рис.7 видно, что стабилизация тока отличная во всём диапазоне питающих напряжений микросхемы. Устойчивость очень хорошая – будто ШИМ работает. Частота достаточно высокая, что позволяет брать малогабаритные дроссели с невысокой индуктивностью и полностью отказаться от выходного конденсатора. Хотя установка небольшого конденсатора может полностью убрать пульсации тока нагрузки. О зависимости амплитуды пульсаций тока нагрузки от ёмкости конденсатора говорилось ранее в разделе «Об устойчивости». Как уже говорилось, у доставшихся мне микросхем MC34063ACD и MC34063EBD от STMicroelectronics оказалось завышенное опорное напряжение токового компаратора – 0.45В-0.5В соответственно, не смотря на указанное в даташите значение 0.25В-0.35В. Из-за этого при больших токах нагрузки на резисторе-датчике тока получаются большие потери. Для уменьшения потерь, в схему был добавлен источник тока на транзисторе VT1 и резисторе R2. (Рис.11).
Рис.11 Благодаря этому источнику тока, через резистор R3 протекает дополнительной ток смещения величиной 33мкА, поэтому напряжение на резисторе R3 даже без тока нагрузки равно 33мкА*10КОм=330мВ. Так как пороговое напряжение токового входа микросхемы 450мВ, то для срабатывания компаратора тока на резисторе-датчике тока R1 должно быть напряжение 450мВ-330мВ=120мВ. При токе нагрузки 1А резистор R1 должен быть на 0.12В/1А=0.12Ом. Ставим имеющееся в наличии значение 0.1Ом. Без стабилизатора тока на VT1 резистор R1 нужно было бы выбирать из расчёта 0.45В/1А=0.45Ом, и на нём рассеивалась бы мощность 0.45Вт. Сейчас же при том же токе потери на R1 всего 0.1Вт Питание данного варианта от аккумулятора, ток в нагрузке до 1А, мощность 8-10Вт. Ток короткого замыкания выхода 1.1А. При этом потребляемый ток уменьшается до 64мА при напряжении питания 14.85В, соответственно потребляемая мощность падает до 0.95Вт. Микросхема в таком режиме даже не греется и может находиться в режиме КЗ сколько угодно. Остальные характеристики приведены на схеме. Микросхема взята в корпусе SO-8 и ток нагрузки в 1А для неё предельный. Она очень сильно греется (температура выводов 100 градусов!), по этому лучше ставить микросхему в корпусе DIP-8, переделанную под SMD монтаж, делать большие полигоны и(или) придумывать радиатор. Напряжение насыщения ключа микросхемы довольно большое — почти 1В при токе 1А, поэтому и нагрев такой. Хотя, судя по даташиту на микросхему, напряжение насыщения ключевого транзистора при токе 1А не должно превышать 0.4В. Сервисные функции. Не смотря на отсутствие каких либо сервисных возможностей в микросхеме, их можно реализовать самостоятельно. Обычно, для стабилизатора тока светодиодов требуются выключение и регулировка тока нагрузки. Включение-выключение Выключение стабилизатора на микросхеме МС34063 реализуется подачей напряжения на 3-й вывод. Пример показан на Рис.12.
Рис.12 Экспериментально было определено, что при подаче напряжения на 3-й вывод микросхемы её задающий генератор останавливается, а ключевой транзистор закрывается. В таком состоянии потребляемый ток микросхемы зависит от её производителя и не превышает тока холостого хода, указанного в даташите (1.5-4мА). Остальные варианты выключения стабилизатора (например, подачей на 5-й вывод напряжения более 1.25В) оказываются хуже, так как не останавливают задающий генератор и микросхема потребляет  больший ток по сравнению у правлением по 3-у выводу. Суть такого управления заключается в следующем. На 3-м выводе микросхемы действует пилообразное напряжение заряда и разряда частотозадающего конденсатора. Когда напряжение достигает порогового значения 1.25В, начинается разряд конденсатора, а выходной транзистор микросхемы закрывается. Значит, для выключения стабилизатора нужно подать на 3-й вход микросхемы напряжение не менее 1.25В. Согласно данным даташитов на микросхему времязадающий конденсатора разряжается током максимум 0,26мА. Значит, при подаче на 3-й вывод внешнего напряжения через резистор, для получения выключающего напряжения не менее 1.25В ток через резистор должен быть не менее 0.26мА. В результате имеем две основные цифры для расчёта внешнего резистора. Например, при напряжении питания стабилизатора 12…15В, стабилизатор должен быть надёжно выключен при минимальном значении – при 12В. В результате, сопротивление дополнительного резистора находим из выражения: R=(Uп-Uvd1-1.25В)/0.26мА=(12В-0.7В-1.25В)/0.26мА=39КОм. Для надёжного выключения микросхемы сопротивление резистора выбираем меньше вычисленного значения. На фрагменте схемы Рис.12 сопротивление резистора равно 27КОм. При таком сопротивлении напряжение выключения получается около 9В. Значит, при напряжении питания стабилизатора 12В можно надеяться на надёжное выключение стабилизатора с помощью данной схемы. При управлении стабилизатором от микроконтроллера резистор R нужно пересчитать для напряжения 5В. Входное сопротивление по 3-му входу микросхемы довольно большое и любое подключение внешних элементов может влиять на формирование пилообразного напряжения. Для развязки цепей управления от микросхемы и, тем самым, сохранении прежней помехоустойчивости служит диод VD1. Управление стабилизатором можно осуществлять либо подачей постоянного напряжения на левый вывод резистора R (Рис.12), либо закорачиванием на корпус точки соединения резистора R с диодом VD1 (при постоянном наличии напряжения на левом выводе резистора R). Стабилитрон VD2 призван защитить вход микросхемы от попадания высокого напряжения. При низких напряжениях питания он не нужен. Регулировка тока нагрузки Так как опорное напряжение компаратора тока микросхемы равно сумме напряжений на резисторах R1 и R3, то изменением тока смещения резистора R3 можно регулировать ток нагрузки (Рис.11). Возможны два варианта регулировки – переменным резистором и постоянным напряжением. На Рис.13 приведен фрагмент схемы Рис.11 с необходимыми изменениями и расчётные соотношения, позволяющие рассчитать все элементы схемы управления.
Рис.13 Для регулировки тока нагрузки переменным резистором нужно постоянный резистор R2 заменить сборкой резисторов R2’. В этом случае, при изменении сопротивления переменного резистора, общее сопротивление резистора R2’ будет меняться в пределах 27…37КОм, а ток стока транзистора VT1 (и резистора R3) будет меняться в пределах 1.3В/27…37КОм=0.048…0,035мА. При этом на резисторе R3 напряжение смещения будет меняться в пределах 0.048…0,035мА*10КОм=0.48…0,35В. Для срабатывания компаратора тока микросхемы на резисторе-датчике тока R1 (Рис.11) должно падать напряжение 0.45-0.48…0,35В=0…0.1В. При сопротивлении R1=0.1Ом такое напряжение будет падать на нём при протекании через него тока нагрузки в пределах 0…0.1В/0.1Ом=0…1А. То есть, меняя сопротивление переменного резистора R2’ в пределах 27…37КОм сможем регулировать ток нагрузки в пределах 0…1А. Для регулировки тока нагрузки постоянным напряжением нужно в затвор транзистора VT1 поставить делитель напряжения Rd1Rd2. С помощь этого делителя можно согласовать любое напряжение управления с требуемым для VT1. На Рис.13 приведены все нужные для расчёта формулы. Например, требуется регулировка тока нагрузки в пределах 0…1А с помощью постоянного напряжения, изменяемого в пределах 0…5В. Для использования схемы стабилизатора тока на Рис.11 в цепь затвора транзистора VT1 ставим делитель напряжения Rd1Rd2 и рассчитываем номиналы резисторов. Исходно, схема рассчитана на ток нагрузки 1А, который задаётся током резистора R2 и пороговым напряжением полевого транзистора VT1. Для уменьшения тока нагрузки до нуля, как следует из прошлого примера, нужно увеличить ток резистора R2 с 0.034мА до 0.045мА. При неизменном сопротивлении резистора R2 (39КОм) напряжение на нём должно меняться в пределах 0.045…0,034мА*39КОм=1.755…1.3В. При нулевом напряжении на затворе и пороговом напряжении транзистора VT2 1.3В  на резисторе R2 устанавливается напряжение 1.3В. Для увеличения напряжения на R2 до 1.755В нужно подать на затвор VT1 постоянное напряжение величиной 1.755В-1.3В=0.455В. По условию задачи такое напряжение на затворе должно быть при управляющем напряжении 5В. Задавшись сопротивлением резистора Rd2 100КОм (для минимизации управляющего тока) находим сопротивление резистора Rd1 из соотношения Uу=Ug*(1 Rd2/Rd1): Rd1= Rd2/(Uу/Ug-1)=100КОм/(5В/0.455В-1)=10КОм. То есть, при изменении напряжения управления от нуля до 5В ток нагрузки будет уменьшаться с 1А до нуля. Полная принципиальная схема стабилизатора тока на 1А с функциями включения-выключения и регулировки тока приведена на Рис.14. Нумерация новых элементов продолжает начатую по схеме Рис.11. В составе Рис.14 схема не проверялась. Но полностью проверялась схема по Рис.11, на базе которой она создана. Приведенный на схеме способ включения-выключения проверен макетированием. Способы регулировки тока пока проверены только моделированием. Но так как способы регулировки созданы на базе реально проверенного стабилизатора тока, то при сборке придётся только пересчитывать номиналы резисторов под параметры примененного полевого транзистора VT1.
Рис.14 В составе Рис.14 схема не проверялась. Но полностью проверялась схема по Рис.11, на базе которой она создана. Приведенный на схеме способ включения-выключения проверен макетированием. Способы регулировки тока пока проверены только моделированием. Но так как способы регулировки созданы на базе реально проверенного стабилизатора тока, то при сборке придётся только пересчитывать номиналы резисторов под параметры примененного полевого транзистора VT1. В приведенной схеме использованы оба варианта регулировки тока нагрузки – переменным резистором Rp и постоянным напряжением 0…5В. Гегулировка переменным резистором выбрана немного другой по сравнению с Рис.12, что позволило применить оба варианта одновременно. Обе регулировки зависимы – ток, выставленный одним из способов, является максимальным для другого. Если переменным резистором Rp выставить ток нагрузки 0.5А, то регулировкой напряжения ток можно менять от нуля до 0.5А. И наоборот – ток 0.5А, выставленный постоянным напряжением, переменным резистором будет меняться тоже от нуля до 0.5А. Зависимость регулировки тока нагрузки переменным резистором — экспоненциальная, поэтому для получения линейной регулировки переменный резистор желательно выбрать с логарифмической зависимостью сопротивления от угла поворота. При увеличении сопротивления Rp ток нагрузки тоже увеличивается. Зависимость регулировки тока нагрузки постоянным напряжением – линейная. Переключатель SB1 включает или выключает стабилизатор. При разомкнутых контактах стабилизатор выключен, при замкнутых – включен. При полностью электронном управлении выключение стабилизатора можно реализовать либо подачей постоянного напряжения непосредственно на 3-й вывод микросхемы, либо посредством дополнительного транзистора. В зависимости от требуемой логики управления. Конденсатор С4 обеспечивает мягкий запуск стабилизатора. При подаче питания, пока конденсатор не зарядится, ток полевого транзистора VT1 (и резистора R3) не ограничен резистором R2 а равен максимальному для полевого транзистора, включенного в режиме источника тока (единицы — десятки мА). Напряжение на резисторе R3 превышает пороговое для токового входа микросхемы, по этому ключевой транзистор микросхемы закрыт. Ток через R3 будет постепенно уменьшаться пока не достигнет значения, заданного резистором R2. При приближении к этому значению напряжение на резисторе R3 уменьшается, напряжение на входе защиты по току всё больше зависит от напряжения на резисторе-датчике тока R1 и, соответственно, от тока нагрузки. В результате ток нагрузки начинает увеличиваться от нуля до заранее определённого значения (переменным резистором или постоянным напряжением управления). Печатная плата. Ниже представлены варианты печатной платы стабилизатора (по блок-схеме Рис.2 или Рис.10 — практический вариант) для разных корпусов микросхемы (DIP-8 или SO-8) и разных дросселей (стандартных, заводского изготовления или самодельных на кольце из распыленного железа). Плата нарисована в программе Sprint-Layout 5-й версии: [wpdm_file id=74 title=»true» desc=»true» template=»link-template-calltoaction3.php»] Все варианты рассчитаны на установку SMD элементов типоразмера от 0603 до 1206 в зависимости от расчётной мощности элементов. На плате есть посадочные места под все элементы схемы. При распайке платы некоторые элементы можно не устанавливать (об этом уже рассказывалось выше). Например, я уже полностью отказался от установки частотозадающего CТ и выходного Co конденсаторов (Рис.2). Без частотозадающего конденсатора стабилизатор работает на более высокой частоте, а необходимость в выходном конденсаторе есть только при больших токах нагрузки (до1А) и(или) малых индуктивностях дросселя. Иногда есть смыл установить частотозадающий конденсатор, снизив рабочую частоту и, соответственно, динамические потери мощности при больших токах нагрузки. Каких либо особенностей печатные платы не имеют и могут быть выполнены как на одностороннем, так и на двухстороннем фольгированном текстолите. При использовании двухстороннего текстолита вторая сторона не вытравливается и служит дополнительным теплоотводом и (или) общим проводом. При использовании металлизации обратной стороны платы в качестве теплоотвода нужно просверлить сквозное отверстие возле 8-го вывода микросхемы и соединить пайкой обе стороны короткой перемычкой из толстой медной проволоки. Если используется микросхема в DIP корпусе, то отверстие нужно просверлить против 8-го вывода и при пайке использовать этот вывод в качестве перемычки, распаяв вывод с обеих сторон платы. Хорошие результаты вместо перемычки даёт установка заклёпки из медного провода диаметром 1,8мм (жила из кабеля сечением 2,5мм2). Ставится заклёпка сразу после вытравливания платы – нужно высверлить отверстие диаметром, равным диаметру провода заклёпки, плотно вставить кусочек провода и укоротить его так, что бы он выступал из отверстия не более, чем на 1мм, и хорошенько расклепать с обеих сторон на наковальне небольшим молоточком. Со стороны монтажа расклёпывать следует заподлицо с платой, что бы выступающая шляпка заклёпки не мешала распайке деталей. Может показаться странным совет, делать теплоотвод именно от 8-го вывода микросхемы, но краш-тест корпуса неисправной микросхемы показал, что вся её силовая часть расположена на широкой медной пластинке с цельным отводом на 8-й вывод корпуса. Выводы 1 и 2 микросхемы хотя и выполнены в виде полосок, но слишком тонких для использования их в качестве теплоотвода. Все остальные выводы корпуса соединяются с кристаллом микросхемы тонкими проволочными перемычками. Интересно, что не все микросхемы выполнены таким образом. Прверенные ещё несколько корпусов показали, что кристалл расположен в центе, а полосковые выводы микросхемы все одинаковые. Распайка — проволочными перемычками. По этому для проверки нужно «разобрать» ещё несколько корпусов микросхемы… Теплоотвод ещё можно выполнить из медной (стальной, алюминиевой) прямоугольной пластины толщиной 0,5-1мм с размерами, не выходящими за пределы платы. При использовании DIP корпуса площадь пластины ограничивается только высотой дросселя. Между пластиной и корпусом микросхемы следует положить немного термопасты. При корпусе SO-8 плотному прилеганию пластины иногда могут препятствовать некоторые детали монтажа (конденсаторы и диод). В этом случае вместо термопасты лучше поставить Номакон-овскую резиновую прокладку подходящей толщины. Желательно припаять 8-й вывод микросхемы к этой пластине проволочной перемычкой. Если охлаждающая пластина имеет большие размеры и закрывает прямой доступ к 8-му выводу микросхемы, то нужно предварительно просверлить в пластине отверстие напротив 8-го вывода, а к самому выводу предварительно припаять вертикально кусочек провода. Затем, продев провод в отверстие пластины и прижав её к корпусу микросхемы, спаять их вместе. Сейчас доступен хороший флюс для пайки алюминия, поэтому теплоотвод лучше сделать из него. В этом случае теплоотвод можно согнуть по профилю с наибольшей площадью поверхности. Для получения токов нагрузки до 1,5А теплоотвод следует делать с обеих сторон – в виде сплошного полигона с обратной стороны платы и в виде металлической пластины, прижатой к корпусу микросхемы. При этом обязательна пайка 8-го вывода микросхемы как к полигону на обратной стороне, так и к пластине, прижатой к корпусу. Для увеличения тепловой инерции теплоотвода с обратной стороны платы, его так же лучше выполнить в виде пластины, припаянной к полигону. В этом случае удобно теплоотводящую пластину посадить на заклёпку у 8-го вывода микросхемы, ранее соединявшей обе стороны платы. Заклёпку и пластину пропаять, и прихватить её пайкой в нескольких местах по периметру платы. Кстати, при использовании пластины с обратной стороны платы, сама плата может быть выполнена уже из одностороннего фольгированного текстолита. Надписи на плате позиционных обозначений элементов выполнены обычным способом (как и печатные дорожки) кроме надписей на полигонах. Последние выполнены на служебном слое «Ф» белого цвета. В этом случае эти надписи получаются вытравливанием. Провода питания и светодиодов припаиваются с противоположных торцов платы согласно надписям: « » и «-» — для питания, «А» и «К» — для светодиодов. При использовании платы  в безкорпусном варианте (после проверки и настройки) удобно продеть её в кусочек термоусадочной трубки подходящей длины и диаметра и прогреть феном. Торцы ещё не остывшей термоусадки нужно обжать плоскогубцами поближе к выводам. Обжатая на горячую термоусадка склеивается и образует почти герметичный и достаточно прочный корпус. Обжатые края склеиваются на столько прочно, что при попытке рассоединения термоусадка просто рвётся. В то же время, при необходимости ремонта-обслуживания, обжатые места сами расклеиваются при повторном нагревании феном не оставляя даже следов обжатия. При некоторой сноровке ещё горячую термоусадку можно растянуть пинцетом и аккуратно вынуть из неё плату. В результате, термоусадка окажется пригодной для повторного корпусирования платы. При необходимости полной герметизации платы, после обжатия термусадки её торцы можно залить термокоеем. Для усиления «корпуса» можно одеть на плату два слоя термоусадки. Хотя и один слой оказывается достаточно прочным. Программа для расчёта стабилизатора Для ускоренного расчёта и оценки элементов схемы, в программе EXCEL была нарисована таблица с формулами. Для удобства, некоторые расчёты поддерживаются кодом на VBA. Работа программы проверялась только в среде ОС Windows XP: [wpdm_file id=75 title=»true» desc=»true» template=»link-template-calltoaction3.php»] При запуске файла может появиться окно с предупреждением о наличии в программе макросов. Следует выбрать команду «Не отключать макросы». В противном случае программа запустится, и даже будет производить пересчёт по прописанным в ячейках таблиц формулам, но некоторые функции окажутся отключенными (проверка корректности ввода, возможность оптимизации и т.д.). После запуска программы появится окно с запросом: «Восстановить все входные данные по умолчанию?», в котором требуется нажать кнопку «Да» или «Нет». При выборе «Да» все входные данные для расчёта будут выставлены по умолчанию, в качестве примера. Обновленными окажутся и все формулы для расчёта. При выборе «Нет» во входных данных будут использованы значения, сохранённые в предыдущем сеансе работы. В основном, требуется выбирать кнопку «Нет», но если не требуется сохранение предыдущих результатов расчёта, то можно выбрать «Да». Иногда, при вводе слишком многих некорректных входных данных, каких-то сбоев в работе или случайном удалении содержимого ячейки с формулой, проще бывает выйти из программы и запустить её снова, ответив на вопрос «Да». Это проще, чем искать и исправлять ошибки и снова прописывать утерянные формулы. Программа представляет собой обычный лист книги Excel с тремя отдельными таблицами (Входные данные, Выходные данные, Результаты расчёта) и схемой стабилизатора. В первых двух таблицах прописаны название вводимого или вычисленного параметра, его краткое условное обозначение (оно же используется в формулах для наглядности), значение параметра и единица измерения. В третьей таблице названия опущены за ненадобностью, так как назначение элемента можно увидеть тут же на схеме. Значения вычисляемых параметров помечены жёлтым цветом и их нельзя менять самостоятельно, так как в этих ячейках прописаны формулы. В таблицу «Входные данные» заносятся исходные данные. Назначение некоторых параметров объяснено в примечаниях. Все ячейки с входными данными должны быть заполнены, так как они все принимают участие в вычислении. Исключение составляет ячейка с параметром «Пульсации тока нагрузки (Iнп)» — она может быть пуста. В этом случае индуктивность дросселя вычисляется исходя из минимального значения тока нагрузки. Если же в этой ячейке задать значение тока пульсаций нагрузки, то индуктивность дросселя вычисляется исходя из указанного значения пульсаций. У разных производителей микросхем некоторые параметры могут отличаться – например, величина опорного напряжения или потребляемый ток. Что бы получить более достоверные результаты вычислений, нужно указать более точные данные. Для этого можно воспользоваться вторым листом файла («Микросхемы»), где приведен основной список отличающихся параметров. Зная фирму-производителя микросхемы можно найти более точные данные. В таблице «Выходные данные» находятся представляющие интерес промежуточные результаты вычислений. Формулы, по которым производятся вычисления можно увидеть, выделив ячейку с вычисленным значением. Ячейка с параметром «Коэффициент заполнения максимальный (dmax)» может быть выделена одним из двух цветов – зелёным и красным. Зелёным цветом ячейка выделяется при допустимом значении параметра, а красным – при превышении максимально допустимого значения. В примечании  к ячейке можно прочесть, какие входные данные нужно изменить для исправления. В документе AN920-D, где более подробно описывается эта микросхема, сказано, что максимальное значение коэффициента заполнения микросхемы MC34063 не может превышать 0.857, в противном случае пределы регулирования могут не совпадать с заданными. Именно это значение принято за критерий правильности полученного при расчёте параметра. Правда практика показала, что реальное значение коэффициента заполнения может быть больше 0.9. По видимому, такое расхождение объясняется «нестандартным» включением. Результатом вычислений являются значения пассивных элементов схемы, сведенных в третью таблицу «Результаты расчёта». Полученные значения можно использовать при сборке схемы стабилизатора. Иногда бывает полезно подогнать полученные значения под себя, например, когда полученное значение сопротивления резистора, ёмкости конденсатора или индуктивности дросселя не совпадает со стандартным. Так же, интересно бывает посмотреть, как влияет на общие характеристики схемы изменение номиналов некоторых элементов. В программе реализована такая возможность. Справа от таблицы «Результаты расчёта» напротив каждого параметра расположен квадратик. При щелчке левой кнопки мышки на выбранном квадратике, в нём появляется «птичка», отмечающая параметр, требующий подбора. При этом с поля со значением снимается жёлтая подсветка, что означает возможность самостоятельного выбора значения данного параметра. А в таблице «Входные данные» красным цветом выделяются изменяющиеся при этом параметры. То есть, производится обратный пересчёт – формула прописывается в ячейке таблицы входных данных, а параметром для расчёта является значение таблицы «Результаты расчёта». Например, поставив «птичку» напротив индуктивности дросселя в таблице «Результаты расчёта», можно увидеть, что красным цветом выделен параметр «Ток нагрузки минимальный» таблицы «Входные данные». При изменении индуктивности изменяются и некоторые параметры таблицы «Выходные данные», например, «Максимальный ток дросселя и ключа (I_Lmax)». Таким образом можно подобрать дроссель с минимальной индуктивностью из стандартного ряда и размерами, не превысив при этом максимальный ток ключевого транзистора микросхемы, но «пожертвовав» значением минимального тока нагрузки. При этом можно увидеть, что значение ёмкости выходного  конденсатора Co так же увеличилось, что бы скомпенсировать увеличение пульсаций тока нагрузки. Подобрав индуктивность и убедившись, что остальные зависимые параметры не выходят за опасные пределы, снимаем «птичку» напротив параметра индуктивности, закрепляя тем самым полученный результат до изменения других параметров, влияющих на индуктивность дросселя. При этом в таблице «Результаты расчёта» восстанавливаются формулы, а в таблице «Входные данные», наоборот, убираются. Точно так же можно подобрать и другие параметры таблицы «Результаты расчёта». Однако следует иметь в виду, что параметры практически всех формул пересекаются, поэтому при желании изменить сразу все параметры этой таблицы может появиться окно ошибки с сообщением о перекрёстных ссылках. РубрикиПитание светодиодов, Статьи МеткиСтабилизатор тока для LED Стабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС34063: 16 комментариев Sashah 01/08/2015 в 08:22  Яркость удобно регулируется изменением R3. У меня получился диапазон 5…0 ком. При больших значениях не было генерации. vas320 22/02/2015 в 17:43  DWD можно ваш мейл? DWD 11/10/2014 в 21:54  DimasS01, о проблеме уже известно. Решение — в уменьшении сопротивления резистора R3 (рис.14) с пропорциональным увеличением ёмкости С2 (для сохранения постоянной времени цепи коррекции). На сколько уменьшать — зависит от конкретной мс. Можно либо проверить, какой у неё ток по 7-му выводу, либо поставить заведомо маленький резистор, например, на 1КОм… Вот ещё ссылка по этому вопросу: http://pro-radio.ru/auto/11472-35/2013/09/30/17-50-59/ Кстати, на форуме по ссылке лучше и вопросы задавать, так как там я бываю постоянно, а здесь редко… А вот конкретная переделка настолькной лампы по схеме рис.14: https://yadi.sk/d/X0jSJ3Smbwdai Там схема, режимы, полученные характеристики, фотки… В общем, эти микросхемы ещё не до конца изучены, столько неожиданностей преподносят… :) Войдите, чтобы ответитьDWD 11/10/2014 в 21:17  Почему-то долго не получалось оставить здесь комментарий… Так как файлы из статейки почему-то уже не доступны, то взять их можно здесь: https://yadi.sk/d/OJzuKJT9bwcyEВойдите, чтобы ответитьDWD 11/10/2014 в 20:51  Проверка… Войдите, чтобы ответитьDimasS01 06/10/2014 в 17:09  расскажу о своих мучениях, мне был необходим 5 ти канальный димер для ламп. взял в работу схему на рис 14, так как нужна была регулировка мощности ламп. короче — 2 дня мучений, три новых комплекта микрух, ST, FCI, ON semi ST из старых запасов бу 4 вида полевиков. и все напрасно.. сам стабилизатор заработал а вот с регулировкой никак.. Выяснилась одна очень неприятная особенность МС34063, сам вывод 7 (вход датчика тока) потребляет в зависимости от производителя от 70 мкА до 180 мкА (эти данные есть в даташите сам проверил макроамперметром). Соответсвенно отдельно схема источника тока на полевике работает без вопросов ток 33мкА на резисторе 330 мв. как только вставляю микруху (пришлось панельку под dip поставить) у меня на резисторе уже вместо 330мВ — 680 и выше. так регулировку и не получилось запустить. терпение закончилось :( . хоть у когото заработала схема N14? Уважаемый автор, я был бы благодарен за помощь, может я где натупил. Войдите, чтобы ответитьmikhail09p 01/10/2014 в 06:51  Может, у кого есть скачанные файлы, в частности печатки? Скиньте, пожалуйста mikhail09p пёс gmail com Войдите, чтобы ответитьmikhail09p 01/10/2014 в 06:48  Да, невозможно скачать печатки, выдаёт /var/www/open.e-voron.dp.ua/wp-content/plugins/download-manager/cache/ must have to be writable! Войдите, чтобы ответитьDWD 21/09/2014 в 13:55  ksv82, спасибо, интересная схемка… :) Только нужно поставить резистор в разрыв 8-го вывода мс. У Вас этого резистора нет, по этому видимо и греется. Войдите, чтобы ответитьksv82 22/09/2014 в 17:14  Да, возможно что и из за резюка. При насыщении катушки( как раз когда надо раскачать много вольт на выходе) управляющий транзюк внутри микросхемы может уходить почти в кз через катушку. Щас только дошло что за что боролся на то и напоролся. У меня в схеме первая нога микрухи подцеплена ПОСЛЕ токового шунта. Тоесть опять же меряется ток не нагрузки а всей схемы в целом… Будет интересно посмотреть как оно заработает если прицепить её перед шунтом. В общем как попробую — отпишусь:) Кстати у меня сейчас в схеме совсем уж необычный аналог классической МЦ-хи запаян: КР1156ЕУ5. Последний оригинал попалил нечаянно коротнув ножки, а под рукой была только эта. Но разницы особой не заметил, что mc33063, что КР1156ЕУ5 — работает примерно одинаково. Войдите, чтобы ответитьDWD 20/09/2014 в 19:26  ksv82: Вот схемка… Схемы не видно. Войдите, чтобы ответитьDWD 20/09/2014 в 19:21  sshigin: …планировалось питание от li-ion аккумулятора… От одного элемента работать не будет из-за слишком большого падения напряжения на последовательно включенных датчике тока, светодиоде и ключевом транзисторе. Для запитки одного белого светодиода требуется минимум 5В питания при нулевом сопротивлении резистора Rb. Нужно не менее двух li-ion аккумуляторов. Почему у Вас не работала стабилизация при напряжении питания 5-9В я не знаю, так как у меня таких проблем небыло. Для нормальной работы от напряжения 4В попробуйте включить 8-й вывод мс не на выход, а на вход питания через резистор не более 82Ом, как на схеме рис.8 статьи. Войдите, чтобы ответитьksv82 20/09/2014 в 10:53 http://s017.radikal.ru/i411/1409/39/caf8cad3e5fe.pngВойдите, чтобы ответитьksv82 20/09/2014 в 10:25  Доброго времени суток! Dwd, огромное спасибо за такое подробное исследование! Думаю немало разработчиков сэкономят время имея эти данные. Но собственно к делу. Попали мне в руки светодиоды на 10вт.. и вот в чём незадача, запитать их от бортовой сети автомобиля их никак не получалось по причине того что у них рабочий диапазон напряжений 15-17V. В результате немного переделал вашу схему, для работы в повышающем режиме, правда сделать классическую «повышающую» схему не получилось — при повышении напруги идёт ограничение входного тока, от которого выходной в общем то непонятно как и зависит. Да и от напряжения на входе ток, потребляемый схемой тоже будет меняться. Поэтому пришлось делать источник отрицательного напряжения. Вот схемка: Хотя на светодиодах на 100w работает как то не очень, свыше ~3Вт (на диод нужно примерно 28-30в) начинает перегреваться микросхема. Сразу в ответ на вопрос — зачем 100вт светодиод, на 5ватт стоватному диоду радиатор практически не нужен, и это при очень хорошем световом потоке. Войдите, чтобы ответитьsshigin 27/08/2014 в 15:42  Спасибо большое за инетресный материал. Автору уважение. Я сжег выходные ключи 3-х штук микросхем: 2 — МС34063 и 1 — МС33063 все ON Semi. В процессе шаманства.А шаманить пришлось из-за того, что стабилизация тока по входу CS (7 pin) не осуществлялась вообще. Нагрузка один 3Вт светодиод. Напряжение входа от 4 до 9 В. Ток выбран 300 мА. Шунт Разный пробовал, существенно не влиял на результат. С повышением напряжения ток в нагрузке возростал пропорционально. Осцилограф показал около 80% заполнения независимо не от чего. Конденсатор частотозадающий отсутствовал, т.к. ниже 200 пФ МС не запускалась. Без кондера частота 275 кГц приблизительно. Схема рис.2 без Rb, т.к. с ним падение было большое при питании от 4 до 6 В (планировалось питание от li-ion аккумулятора). Войдите, чтобы ответитьSIG74 26/03/2014 в 16:58  Не качаются калькулятор расчета и др. Выводит сообщение: /var/www/open.e-voron.dp.ua/wp-content/plugins/download-manager/cache/ must have to be writable! Архивы Октябрь 2017Февраль 2017Февраль 2014Январь 2014Декабрь 2013Октябрь 2013Сентябрь 2013Июль 2013Июнь 2013Май 2013Апрель 2013Март 2013Январь 2013Ноябрь 2012Октябрь 2012Сентябрь 2012Август 2012Май 2012Апрель 2012Март 2012Февраль 2012Январь 2012Декабрь 2011 Проекты LED модуль P10 (1R) V706AСистема отопления на солнечных коллекторах от Дмитрия (rv3dpi)Проект с использованием MCC часть 01MPLAB® Code ConfiguratorСамый простой диммер для светодиодного освещенияГаджеты для домашней автоматикиСамый простой индикатор уровня звукового сигналаБиблиотека процедур для интеллектуальной обработки ВВОДА в МК: событий от Кнопок и Энкодеров (авторская методика и реализация в AVRASM, для Atmel AVR)LATINO — открытый проект ch-светомузыкиDHT11 — Датчик влажности и температурыБегущие огни (ch-bo-36)Дифференциальный терморегуляторПодключение SD/MMC карт памяти к PIC-микроконтроллеруСамый простой УКВ радиоприемникБиблиотека для OLED драйвера SEPS114A интерфейс 6800Библиотека для OLED драйвера SSD1306 интерфейс I2CПростой цифровой милливольтметр постоянного токаЦифровой тахометр для автомобиля CH-С3300Акриловый корпус для платы ch-4000Часы-кухонный таймерПростой цифровой регулятор мощностиСумеречное релеЧетырех канальный терморегуляторСтабилизатор тока светодиодов на микросхеме МС34063Индикатор температурыИнфракрасный датчик движения, PIR-sensor.Стабилизатор тока на SN3350, часть 2.Сенсорный выключатель светаLCD драйвер — UC1601sРегулятор влажностиLM317 и светодиодыИндикатор кода — RC-5 Protocol PhilipsСтабилизатор тока для светодиодов SN3350Цифровой спидометр для автомобиляСтробоскоп для автомобиляКонтроллер управления светодиодным освещением с дистанционным управлениемМодуль управления аварийным клапаном подачи воды ch-c0040Универсальный терморегулятор ch-c3000Защита датчиков температуры DS18B20 от статического электричестваМультизоновый индикатор-терморегулятор ch-c3010Датчик контроля протечки воды ch-c0020Простой цифровой вольтметр ch-c3200USB K-L-line адаптерch-c0040pcb модуль управления ch-c0020pcb датчик ch-c0010pcb USB K-L-line адаптер ch-c0030pcb для проектов ch-c3xxx 

книжка по применению mc34063 по русски издание 2005 года. можно скачать — положу в файлы. Как она работает надо только разобраться и взять учебник физики за 7 -8 класс .. лицея дожили — в Москве не школы а лицеи, теперь дети будут ученые все.

Первичные источники электрической энергии обладают свойствами, не всегда приемлемыми для потребителей. Так, например, они имеют не то выходное напряжение, которое требуется для нормальной работы устройства. Электронные приборы требуют более стабильного напряжения, чем обеспечивают, например, гальванические батареи, аккумуляторы или другие источники.
Во многих практических случаях необходимо согласовать параметры первичных источников энергии (бытовая сеть переменного тока — для стационарных устройств, а для портативных и переносных устройств — батареи и аккумуляторы) с потребностями нагрузки, в качестве которой, как правило, применяются электронные устройства (на полупроводниковых приборах и интегральных микросхемах).
В первую очередь необходимо обеспечить нужную величину напряжения на нагрузке, т. е. на подключаемом устройстве. Также требуется обеспечить определенную стабильность этого напряжения и другие параметры.
Применение согласующего устройства при силовом преобразовании энергии всегда приводит к ее потерям, что в портативных и переносных электронных устройствах, питаемых от батарей, приводит к уменьшению времени работы.
Импульсные преобразователи отличаются повышенной эффективностью преобразования. Минимизация потерь при согласовании параметров электроэнергии достигается применением импульсной коммутации и высокой частотой преобразования.
Принцип действия импульсных преобразователей заключается в периодическом подключении накопительной индуктивности к источнику питания с последующим разрядом в нагрузку.
Микросхема КР1156ЕУ5 и предназначена для выполнения функции импульсного преобразования постоянного напряжения в постоянное (DC-DC конвертер) с высокой частотой.
Импульсные стабилизаторы на основе КР1156ЕУ5 обеспечивают эффективное преобразование энергии первичного источника при напряжении на выходе меньше или больше входного. Также на выходе может быть получено инвертированное напряжение (другой полярности).
В зависимости от соотношения входного и выходного напряжений меняется схема DC-DC конвертера. Соответственно, различно включение микросхемы КР1156ЕУ5.
Наиболее часто применяются импульсные стабилизаторы для уменьшения величины и повышения стабильности напряжения первичного источника (например, при батарейном питании). Схема включения микросхемы КР1156ЕУ5 в этом случае показана на рис. 1.4.
Источник: 33 схемы на микросхеме КР1156ЕУ5, © «АЛЬТЕКС», 2005 © И. Л. Кольцов, 2005

Схема повышения напряжения от 1 батарейки.

эта схема для примера только, тут ток через светодиод не ограничивается, она только для батареек от часов которые как таблеточки.

Схемы с обратной связью по току

А светодиод является, все-таки, токовым прибором. Неспроста в документации на светодиоды указывается именно прямой ток. Поэтому настоящие схемы для питания светодиодов содержат обратную связь по току: как только ток через светодиод достигает определенного значения, выходной каскад отключается от источника питания.

В точности также работают и стабилизаторы напряжения, только там обратная связь по напряжению. Ниже показана схема для питания светодиодов с токовой обратной связью.

схема для питания светодиодов с токовой обратной связью

При внимательном рассмотрении можно увидеть, что основой схемы является все тот же блокинг-генератор, собранный на транзисторе VT2. Транзистор VT1 является управляющим в цепи обратной связи. Обратная связь в данной схеме работает следующим образом.

Светодиоды питаются напряжением, которое накапливается на электролитическом конденсаторе. Заряд конденсатора производится через диод импульсным напряжением с коллектора транзистора VT2. Выпрямленное напряжение используется для питания светодиодов.

Ток через светодиоды проходит по следующему пути: плюсовая обкладка конденсатора, светодиоды с ограничительными резисторами, резистор токовой обратной связи (сенсор) Roc, минусовая обкладка электролитического конденсатора.

При этом на резисторе обратной связи создается падение напряжения Uoc=I*Roc, где I ток через светодиоды. При возрастании напряжения на электролитическом конденсаторе (генаратор, все-таки, работает и заряжает конденсатор), ток через светодиоды увеличивается, а, следовательно, увеличивается и напряжение на резисторе обратной связи Roc.

Когда Uoc достигает 0,6В транзистор VT1 открывается, замыкая переход база-эмиттер транзистора VT2. Транзистор VT2 закрывается, блокинг-генератор останавливается, и перестает заряжать электролитический конденсатор. Под воздействием нагрузки конденсатор разряжается, напряжение на конденсаторе падает.

Уменьшение напряжения на конденсаторе приводит к снижению тока через светодиоды, и, как следствие, уменьшению напряжения обратной связи Uoc. Поэтому транзистор VT1 закрывается и не препятствует работе блокинг-генератора. Генератор запускается, и весь цикл повторяется снова и снова.

Изменяя сопротивление резистора обратной связи можно в широких пределах изменять ток через светодиоды. Подобные схемы называются импульсными стабилизаторами тока.

(моргать будет заметно только — раз 30 в секунду или емкость подобрать сильно уменьшив)


Выбрал 2 варианта — дачный фонарь мощный работает по первой схеме, от 15 вольт, а налобный на mc34063 а точнее К1156ЕУ5. Хоть она и прошлого века, но у нее неплохие характеристики — и везде можно купить , не надо сотню заказывать. Всякие модемы на ней , дополнительные источники питания, адаптеры, жесткие диски wd и даже повышающий блок в программаторе willem.

время работы поменьше конечно, зато 2 всего литиевых аккумулятора. 3 все таки, если не ставить КТ819. 2 в параллель как все мощные фонари — переделал на 3 вольта.

3014WWC теплый белый2850-3000К2,7-3,3 В9-10 лмInGaN

40 или 50 вот таких светодиодов * свет не тепло белый а бело желтый точно как лампа накаливания

если 50 диодов то увеличить охлаждение корпуса надо и ток пересчитать на 360 миллиампер (1.3 ома примерно резистор).

Схема -исправленому верить . Проверка перез заливкой эпоксидкой — тут ремонтопригодность не нужна. Если надеть рассеиватель — то получается очень хороший фонарь ближнего света — для работы или читать книжку например, как налобник годится. Аккумулятор от Кэнона только на 2 часа, соберу 3 последовательно 18650, это значительно на больше хватит. Яркость точно как у 40-60 ваттной лампочки, ну там 40 светодиодов. Еще можно фильтр нацепить — для более рассеянного света. Есть шорох в катушке от работы регулятора, слабое шипение. 43 килогерца частота, никаких свистов нет. Если залить смолой будет работать тихо, ничего в схеме не греется вообще, а излучатель фонаря нагрелся примерно до 50 градусов, это полчаса работает, и всяким хламом завален. В собранном виде надеюсь получше с охлаждением будет. 6 ватт потребление, 5 почти на светодиодах. Светодиоды желтоватые — светит как карбидка. До яркости солнца конечно не дотягивает сильно, по освещению предметов на расстоянии метра — раза в 3.

0.35A ток через светодиоды при 13.5 вольтах (> 80 процентов эффективность) первый вариант от 12 вольт.

Изменения — запуск от 3 вольт и режим вполнакала — второй чип

Добавлена схема запуска — на аналоге 34063 AIC1563CN. Разница — без внешнего транзистора конечно, использован делитель 1270:10K по 5 выводу что задает выходное напряжение 11 вольт. Светодиоды горят достаточно ярко, но не слепящим огнем с яркостью больше солнечной. Примерно как лампочка ватт 25. Запускается от 3.2 вольта то есть от одного аккумулятора не разряженного в ноль. Выключателем снимается напряжение с индуктора первой схемы — после запуска — это режим вполнакала. *люксы не мерял где то 400 люмен а не 2500.

Конденсатор 360 резистор 0.33 по 8 лапе 200. все smd с платы модема поэтому вся сборка чуть больше микросхемы.